劉鶴忠，連正權(quán)

(華東電力設(shè)計(jì)院，上海 200063)

1 概述

對(duì)于火力發(fā)電廠的熱力系統(tǒng)而言，可以采用以下三種方法提高全廠的熱效率。①提高蒸汽參數(shù)。②降低汽輪機(jī)的排汽參數(shù)。③減少鍋爐煙氣的排放熱損失。

低溫省煤器的熱力連接方式：

低溫省煤器在熱力系統(tǒng)中的連接方式，直接影響到它的經(jīng)濟(jì)效果和分析計(jì)算的方法以及運(yùn)行的安全、可靠性。低溫省煤器聯(lián)入熱力系統(tǒng)的方案很多，就其本質(zhì)而言，只有兩種連接系統(tǒng)：①低溫省煤器串聯(lián)于熱力系統(tǒng)中，簡(jiǎn)稱串聯(lián)系統(tǒng)；②低溫省煤器并聯(lián)于熱力系統(tǒng)中，簡(jiǎn)稱并聯(lián)系統(tǒng)。

低溫省煤器的串聯(lián)系統(tǒng)，見圖1。從低壓加熱器NOj-1出口引出全部凝結(jié)水DH(kg/h)，送入低溫省煤器，在低溫省煤器中加熱升溫后，全部返回低壓加熱器NOj的入口。從凝結(jié)水流的系統(tǒng)看，低溫省煤器串聯(lián)于低壓加熱器之間，成為熱力系統(tǒng)的一個(gè)組成部分。串聯(lián)系統(tǒng)的優(yōu)點(diǎn)是流經(jīng)低溫省煤器的水量最大，在低溫省煤器的受熱面一定時(shí)，鍋爐排煙的冷卻程度和低溫省煤器的熱負(fù)荷Qd(kJ/s)較大，排煙余熱利用的程度較高，經(jīng)濟(jì)效果較好。其缺點(diǎn)是凝結(jié)水流的阻力增加，所需凝結(jié)水泵的壓頭增加。

圖1 串聯(lián)低溫省煤器系統(tǒng)

低溫省煤器的并聯(lián)系統(tǒng)，見圖2。從低壓加熱器NOj-1出口分流部分凝結(jié)水Dd去低溫省煤器，加熱升溫后返回?zé)嵯到y(tǒng)，在低壓加熱器NOj+1的入口處與主凝結(jié)水相匯合。從凝結(jié)水流系統(tǒng)看，低溫省煤器與低壓加熱器NOj成并聯(lián)方式，與之并聯(lián)的低壓加熱器也可是多個(gè)。并聯(lián)系統(tǒng)的優(yōu)點(diǎn)是，可以不增加凝結(jié)水泵揚(yáng)程。因?yàn)榈蜏厥∶浩骼@過(guò)一、兩個(gè)低壓加熱器，所減少的水阻力足以補(bǔ)償?shù)蜏厥∶浩骷捌渎?lián)接管道所增加的阻力。這對(duì)改造舊電廠較為有利，除此以外，還可以方便的實(shí)現(xiàn)余熱梯級(jí)開發(fā)利用。缺點(diǎn)是低溫省煤器的傳熱溫壓將比串聯(lián)系統(tǒng)低，因?yàn)榉至髁啃∮谌髁?，即Dd

對(duì)于具體的工程，兩種方式都可以考慮。對(duì)于低溫省煤器的切入點(diǎn)選擇，即低溫省煤器串聯(lián)或并聯(lián)在哪一級(jí)或哪幾級(jí)低壓加熱器上，可通過(guò)具體的經(jīng)濟(jì)性分析來(lái)決定，因?yàn)椴煌?jí)的低壓加熱器抽汽做功能力不同，因此造成低溫省煤器不同的串、并聯(lián)方式，在經(jīng)濟(jì)性上也有差別。外高橋三期工程在管道連接上實(shí)現(xiàn)了低溫省煤器即可并聯(lián)運(yùn)行又可串連運(yùn)行。

圖2 并聯(lián)低溫省煤器系統(tǒng)

通過(guò)經(jīng)濟(jì)性分析，串連運(yùn)行在防止低溫省煤器低溫腐蝕和提高經(jīng)濟(jì)性上均優(yōu)于并聯(lián)運(yùn)行，一般情況下推薦采用串連運(yùn)行。

2 低溫省煤器的應(yīng)用情況

某660 MW級(jí)機(jī)組電廠的鍋爐排煙設(shè)計(jì)溫度為127℃左右，但由于受燃料特性改變及運(yùn)行環(huán)境變化，鍋爐實(shí)際運(yùn)行排煙溫度也將會(huì)改變。雖然加裝低溫省煤器后煙氣阻力有所上升，但是煙氣阻力的耗電量還不到節(jié)約成本的10%～20%，因此低溫省煤器能有效的提高機(jī)組效率、節(jié)約能源，減少生產(chǎn)成本，具有良好的應(yīng)用前景。目前在國(guó)內(nèi)已有電廠進(jìn)行了低溫省煤器的安裝和改造工作。

以山東某發(fā)電廠為例，電廠兩臺(tái)容量100 MW發(fā)電機(jī)組所配鍋爐是武漢鍋爐廠設(shè)計(jì)制造的WGZ410/100—10型燃煤鍋爐，由于燃用煤種含硫量較高，且鍋爐尾部受熱面積灰、腐蝕和漏風(fēng)嚴(yán)重，鍋爐排煙溫度高達(dá)170℃，為了降低排煙溫度，提高機(jī)組的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性，在尾部加裝了低溫省煤器。

北京某300 MW級(jí)熱電廠，就采用低溫省煤器來(lái)加熱供熱回水，已經(jīng)投運(yùn)超過(guò)5年。

在國(guó)外，低溫省煤器同樣較早就得到了應(yīng)用。原蘇聯(lián)為了減少排煙損失而改裝鍋爐機(jī)組時(shí)，在鍋爐對(duì)流豎井的下部裝設(shè)低溫省煤器加熱熱網(wǎng)回水之用。對(duì)于近期發(fā)展起來(lái)的超超臨界發(fā)電機(jī)組而言，同樣也能找到低溫省煤器的痕跡，德國(guó)Schwarze Pumpe電廠2×800 MW褐煤發(fā)電機(jī)組在靜電除塵器和煙氣脫硫塔之間加裝了煙氣冷卻器，利用煙氣加熱鍋爐凝結(jié)水，其原理同低溫省煤器一致。德國(guó)科隆Nideraussem1000 MW級(jí)褐煤發(fā)電機(jī)組采用分隔煙道系統(tǒng)充分降低排煙溫度，把低溫省煤器加裝在空氣預(yù)熱器的旁通煙道中，在煙氣熱量足夠的前提下引入部分煙氣到旁通煙道內(nèi)加熱鍋爐給水。日本的常陸那珂電廠采用了水媒方式的管式GGH。煙氣放熱段的GGH布置在電氣除塵器上游，煙氣被循環(huán)水冷卻后進(jìn)入低溫除塵器(煙氣溫度在90℃～100℃左右)，煙氣加熱段的GGH布置在煙囪入口，由循環(huán)水加熱煙氣。煙氣放熱段的GGH的原理和低溫省煤器一樣。

低溫省煤器在國(guó)內(nèi)和國(guó)外已經(jīng)有運(yùn)用業(yè)績(jī)，從上述的例子中我們發(fā)現(xiàn)，在德國(guó)鍋爐排煙溫度較高，均達(dá)到170℃左右(這是因?yàn)檫@些鍋爐燃用的是褐煤)，而加裝低溫省煤器后排煙溫度下降到100℃左右，回收的熱量是相當(dāng)可觀的。因此低溫省煤器對(duì)于高排煙溫度的鍋爐的節(jié)能效果更加明顯。

國(guó)內(nèi)大部分工程日本的情況較為相似，鍋爐設(shè)計(jì)排煙溫度不是很高(125℃左右)，經(jīng)過(guò)低溫省煤器后煙氣溫度可降低到85℃～98℃左右。

3 低溫省煤器的布置方案

3.1 方案一：低溫?zé)煔鈸Q熱器布置在電器除塵器的進(jìn)口

由于低溫省煤器的傳熱溫差低，因此換熱面積較大，占地空間也較大，所以在加裝低溫省煤器時(shí)，需合理考慮其在鍋爐現(xiàn)場(chǎng)煙道的布置位置?？梢圆捎檬軣崦鎯?yōu)化設(shè)計(jì)方法來(lái)縮小低溫省煤器的外型尺寸，緩解布置上的困難。如采用翅片管代替光管，增加換熱面積，可以大大減少管排的數(shù)量。

同時(shí)低溫省煤器處于高塵區(qū)工作，因此低溫省煤器還應(yīng)考慮飛灰對(duì)管壁的磨損影響。

低溫省煤器放置在空預(yù)器出口與電除塵器進(jìn)口之間的煙道中，見圖3。

圖3 低溫省煤器電除塵器進(jìn)口前的布置方案

日本的不少大型火電廠，如常陸那珂電廠(1000MW)和Tomato-Atsuma電廠(700 MW)等都有類似的布置(圖4)。管式的GGH煙氣放熱段布置在空預(yù)器和除塵器之間。管式GGH將煙氣溫度降低到90℃左右，并采用低溫電氣除塵器。低溫電氣除塵器就是指入口煙氣溫度在100℃以下的電氣除塵器。煙氣溫度從125℃冷卻到85℃，其飛灰比電阻可從1012Ω.cm下降到1010Ω.cm，這樣可大大提高電氣除塵器的收塵效率。

另外低溫省煤器布置在除塵器的進(jìn)口，除塵器下游的煙氣體積流量降低了約5%，因此其煙道、引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)等的容量也可相應(yīng)減少，降低了廠用電。據(jù)計(jì)算，每臺(tái)660 MW級(jí)機(jī)組可節(jié)約引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)廠用電約1000 kW。

圖4 日本管式GGH的布置流程

這種布置方式最大的風(fēng)險(xiǎn)是腐蝕。因?yàn)榻?jīng)過(guò)低溫省煤器后的煙氣溫度已經(jīng)接近煙氣的酸露點(diǎn)溫度，除塵器、煙道、引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)均可能存在腐蝕風(fēng)險(xiǎn)。

根據(jù)日本的有關(guān)技術(shù)資料，未經(jīng)除塵器收塵的煙氣中含有較多的堿性顆粒，可中和煙氣中凝結(jié)的硫酸微滴，低溫除塵器及其下游的設(shè)備并不需要進(jìn)行特別的防腐考慮，而且日本的不少大機(jī)組運(yùn)行低溫除塵器也有良好的業(yè)績(jī)，因此，這種布置方式是可行的。但是，我們對(duì)日本說(shuō)稱的“不需要進(jìn)行特別的防腐考慮”還存在著疑慮：

⑴是不是僅僅依靠煙氣中的灰顆粒就能中和大部分SO2，而大大降低低溫?zé)煔獾母g性？中和反應(yīng)的徹底程度肯定與燃煤的特性有關(guān)(如含硫量，含灰量，灰分中堿性物質(zhì)如CaO。K2O的數(shù)量等)，是不是還與別的因素有關(guān)？

⑵ 對(duì)于低溫電氣除塵器與常規(guī)除塵器的區(qū)別還需要進(jìn)一步研究。根據(jù)我們目前掌握的資料，為了防止低溫除塵器灰斗中的灰板結(jié)，其灰斗的加熱面積要大于普通除塵器。由于缺乏更多的資料，如果采用這種布置方式需要進(jìn)行大量的資料收集和相關(guān)研究工作要做。

對(duì)一些煤電聯(lián)營(yíng)的電廠，由于煤源比較確定、煤質(zhì)變化較小，對(duì)應(yīng)的將來(lái)鍋爐煙氣露點(diǎn)溫度變動(dòng)較小，采用低溫電氣除塵器的風(fēng)險(xiǎn)相對(duì)較小。

3.2 方案二：低溫?zé)煔鈸Q熱器布置在脫硫吸收塔的進(jìn)口

德國(guó)一些燃燒褐煤的鍋爐將低溫省煤器布置在吸收塔入口較多。圖5是Nideraussem電廠低溫省煤器(Flue gas cooler)的簡(jiǎn)單系統(tǒng)圖。低溫省煤器將煙氣溫度從160℃降低到100℃后進(jìn)入吸收塔，被煙氣加熱的凝結(jié)水再加熱冷二次風(fēng)。

低溫省煤器實(shí)際上起到管式GGH加熱器中煙氣冷卻的作用。煙氣經(jīng)過(guò)除塵效率高達(dá)99.72%的除塵器后，低溫省煤器處于低塵區(qū)工作，因此飛灰對(duì)管壁的磨損程度將大大減輕。由于煙氣中的堿性顆粒幾乎被除塵器捕捉，其出口煙氣的帶有酸腐蝕性。但是由于其布置位置在除塵器、引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)之后，煙氣并不會(huì)對(duì)這些設(shè)備造成腐蝕，因而避免了方案一的腐蝕風(fēng)險(xiǎn)。因?yàn)槲账?nèi)本來(lái)就是個(gè)酸性環(huán)境，煙氣離開吸收塔時(shí)溫度約為45℃。塔內(nèi)進(jìn)行了防腐處理。這種布置方式只要考慮對(duì)低溫省煤器的低溫段材料和低溫省煤器與吸收塔之間的煙道進(jìn)行防腐。

圖5 Nideraussem電廠低溫省煤器系統(tǒng)圖

在外高橋三期工程中，華東院按方案二為二臺(tái)1000 MW機(jī)組設(shè)計(jì)了低溫省煤器系統(tǒng)，已投運(yùn)一年以上，達(dá)到了設(shè)計(jì)要求。

采用這種布置方式較方案一的不足是無(wú)法利用煙氣溫度降低帶來(lái)的提高電氣除塵器效率、減少引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)功率的好處；其次，其布置位置遠(yuǎn)離主機(jī)，用于降低煙氣溫度的凝結(jié)水管較方案一長(zhǎng)，凝結(jié)水泵需克服的管道阻力相對(duì)要高些。

3.3 方案三：低溫?zé)煔鈸Q熱器布置按串聯(lián)兩級(jí)設(shè)置

將低溫省煤器分為串連的兩級(jí)，第一級(jí)布置在除塵器的進(jìn)口。第二級(jí)布置在吸收塔的進(jìn)口。

低溫省煤器第一級(jí)布置在空預(yù)器出口與電除塵器進(jìn)口之間的煙道中，見圖3。

對(duì)于第一級(jí)低溫省煤器著重考慮的是其煙氣出口溫度應(yīng)高于煙氣的酸露點(diǎn)溫度，以避免其下游設(shè)備的腐蝕。

在系統(tǒng)中設(shè)置第一級(jí)低溫省煤器的凝結(jié)水旁路，并設(shè)置調(diào)節(jié)閥，在低負(fù)荷工況下，部分凝結(jié)水走第一級(jí)低溫省煤器的旁路，減少吸收煙氣的熱量，使得低溫省煤器出口煙氣始終在煙氣的酸露點(diǎn)溫度之上，避免了除塵器、煙道、增壓引風(fēng)機(jī)腐蝕的風(fēng)險(xiǎn)。

低溫省煤器第二級(jí)布置在脫硫吸收塔入口，見圖6。

圖6 低溫省煤器吸收塔進(jìn)口前的布置方案

綜上所述，方案一、方案二及方案三均有國(guó)內(nèi)外成功運(yùn)行的業(yè)績(jī)，方案一、三可以采用低溫電氣除塵器，提高除塵效率；節(jié)省廠用電；但同時(shí)應(yīng)關(guān)注腐蝕和磨損問(wèn)題，還需要進(jìn)一步了解和分析研究。

對(duì)一些國(guó)內(nèi)外煤電聯(lián)營(yíng)的火力發(fā)電廠，由于煤源相對(duì)比較確定、煤質(zhì)變化較小，對(duì)應(yīng)的鍋爐煙氣露點(diǎn)溫度變動(dòng)較小，采用方案一或三的腐蝕風(fēng)險(xiǎn)相對(duì)較小。

4 加裝低溫省煤器需要考慮的問(wèn)題

4.1 低溫省煤器的低溫腐蝕

對(duì)于防止低溫腐蝕的方法有如下兩種：

方法一，采用有限腐蝕的低溫省煤器系統(tǒng)。通過(guò)控制低溫省煤器壁溫，使金屬壁溫在這個(gè)區(qū)間的腐蝕速度在可以接受的范圍內(nèi)(一般小于0.2 mm/a)。這種方法適用于排煙溫度高的褐煤鍋爐，對(duì)于國(guó)內(nèi)排煙溫度較低(小于130℃)的工程如采用本方法則低溫省煤器回收的熱量較少，低溫省煤器系統(tǒng)的費(fèi)用投入與獲得的經(jīng)濟(jì)效益比優(yōu)越性不明顯。

方法二， 選用合適的耐腐蝕材料。國(guó)內(nèi)鍋爐排煙溫度較低(小于130℃)的工程采用本方法是適宜的，但針對(duì)低溫省煤器布置方案二或三，存在低溫省煤器酸腐蝕的可能性，因此選擇合適的、性價(jià)比高的材料是非常重要的。

為此，對(duì)方法二低溫省煤器推薦采用的材料主要有：不銹鋼材料，耐腐蝕的低合金碳鋼，復(fù)合鋼管及碳鋼表面搪瓷處理等，對(duì)具體工程實(shí)施時(shí)需進(jìn)一步通過(guò)招、投標(biāo)程序和技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較后確定。

4.2 換熱面管的積灰、防堵和防磨損

低溫省煤器的換熱面管可以采用光管、螺旋肋片管和高頻焊翅片管。與普通光管相比，螺旋肋片管和高頻焊翅片管傳熱性好。即使肋片和翅片間距較大時(shí)，其換熱面積也比同種規(guī)格光管要小，因此可減小低溫省煤器的外形尺寸和管排數(shù)，減少煙氣流動(dòng)阻力。

但是螺旋肋片管和高頻焊翅片管易于積灰。其積灰的程度與煤灰特性及煙氣流速有關(guān)。因此在設(shè)計(jì)時(shí)可適當(dāng)提高煙速。選擇合適間距的螺旋肋片管和翅片管以減少省煤器管壁積灰。

低溫省煤器布置方案如果采用方案一、三時(shí)，對(duì)于處于高塵區(qū)工作的低溫省煤器還應(yīng)考慮飛灰對(duì)管壁的磨損影響，選擇合適的煙氣流速和換熱面材料是關(guān)鍵。

在低溫省煤器管排間將通過(guò)增加部分蒸汽吹灰器。對(duì)于低溫省煤器在布置上必須考慮可拆卸的形式，并在低溫省煤器上設(shè)置水清洗系統(tǒng)和沖洗水回收系統(tǒng)，利用機(jī)組停役期間進(jìn)行定期水清洗。

4.3 其他

不同的工程應(yīng)該請(qǐng)主機(jī)廠和設(shè)計(jì)院，結(jié)合不同的低溫省煤器設(shè)置方案，進(jìn)行熱平衡、燃燒系統(tǒng)和煙風(fēng)系統(tǒng)等復(fù)核計(jì)算工作。

5 低溫省煤器的經(jīng)濟(jì)性初步分析

對(duì)采用串連運(yùn)行方式時(shí)，低溫省煤器在凝結(jié)水側(cè)串連在6、7號(hào)低壓加熱器之間，660 MW機(jī)組在運(yùn)行時(shí)，7號(hào)低加出口的100%的凝結(jié)水經(jīng)低溫省煤器加熱后進(jìn)入6號(hào)低加。當(dāng)機(jī)組在低負(fù)荷工況運(yùn)行時(shí)，由于7號(hào)低加出口的凝結(jié)水溫度低，會(huì)引起低溫省煤器腐蝕，故低溫省煤器需設(shè)置凝結(jié)水管旁路或采用自動(dòng)控制傳熱管金屬壁溫系統(tǒng)，避免機(jī)組低負(fù)荷時(shí)低溫省煤器的腐蝕問(wèn)題。

660 MW機(jī)組在VWO工況運(yùn)行時(shí)，加裝低溫省煤器前后各級(jí)低加運(yùn)行參數(shù)比較見表1(高、中壓缸進(jìn)汽參數(shù)不變)：

表1 加裝低溫省煤器前后各級(jí)低加運(yùn)行參數(shù)比較

從表中可看到，加裝低溫省煤器后，除7、8號(hào)低加抽汽分別增加了0.394和0.606 kg/s外，5、6號(hào)低加抽汽分別少0.637和8.402 kg/s，低加少抽的蒸汽繼續(xù)在汽輪機(jī)內(nèi)做功。從VWO工況熱平衡圖看到，在汽輪機(jī)高、中壓缸進(jìn)汽參數(shù)不變的情況下，汽輪機(jī)功率由719.301 MW增大到723.271 MW，低加少抽汽可以增加發(fā)電量3.97 MW。

機(jī)組在VWO工況運(yùn)行時(shí)，低溫省煤器運(yùn)行參數(shù)見表2：

表2 低溫省煤器運(yùn)行參數(shù)

低溫省煤器回收了部分煙氣熱量，節(jié)約了燃煤，其經(jīng)濟(jì)效益是非常明顯的。從表中可看到，煙氣換熱器回收的熱量為約22.64 MJ/s，根據(jù)汽機(jī)廠的熱平衡圖，在THA工況下，汽輪機(jī)熱耗從7343 kJ/kWh下降到7307 kJ/kWh，機(jī)組的絕對(duì)效率提高0.24%，全廠發(fā)電效率提高0.22%，由此降低發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗1.2 g/kWh，以750元/t的標(biāo)煤價(jià)計(jì)算，如年等效運(yùn)行小時(shí)為5500 h，則每臺(tái)機(jī)組全年的燃料成本可下降約750.75萬(wàn)元。

低溫省煤器布置在吸收塔進(jìn)口，煙氣系統(tǒng)的阻力增加約600 Pa，由此增加的電耗800 kW/機(jī)組。

將低溫省煤器布置在脫硫吸收塔的上游，降低了進(jìn)入脫硫吸收塔的煙氣溫度?？晒?jié)約用水約70 t/h。如果脫硫系統(tǒng)采用的工業(yè)水，按每噸工業(yè)水0.5元計(jì)，如年等效運(yùn)行小時(shí)為5500 h，一年節(jié)水的費(fèi)用是19.25萬(wàn)元。

具體的比較如表3(單臺(tái)機(jī)組)。

表3 低溫省煤器的技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析(THA工況)

加裝低溫省煤器后需考慮：

一是低溫省煤器在運(yùn)行中要關(guān)注它的防腐和防煙塵堵塞，需要一定的維護(hù)工作量。具體工程可根據(jù)已經(jīng)投運(yùn)的經(jīng)驗(yàn)，考慮煙氣腐蝕、阻力、磨損和價(jià)格等因素選擇合適的換熱管材料和形式、設(shè)置吹灰器和清洗水系統(tǒng)等具體措施。

二是660 MW級(jí)機(jī)組如采用鍋爐引風(fēng)機(jī)與增壓風(fēng)機(jī)合并的方案，煙道中布置低溫省煤器，則風(fēng)機(jī)的阻力將新增約600 Pa，電機(jī)的功率增加400 kW左右，風(fēng)機(jī)所配套電機(jī)的功率在8000 kW以下，電廠廠用電系統(tǒng)采用6 kV電壓等級(jí)可以滿足啟動(dòng)要求。

6 結(jié)論

綜上所述，采用低溫省煤器可提高機(jī)組熱效率，節(jié)約煤耗，并且節(jié)水效果顯著，符合國(guó)家“節(jié)能減排”的政策。

針對(duì)660 MW級(jí)機(jī)組采用低溫省煤器，可使全廠發(fā)電效率提高0.22%，發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗降低1.2 g/kWh，以750元/t的標(biāo)煤價(jià)計(jì)算，如機(jī)組年等效利用小時(shí)為5500 h，每臺(tái)機(jī)組全年的燃料成本可下降約750.75萬(wàn)元，可節(jié)約用水約70 t/h，投資回收年限： 2.96～3.8年。

低溫省煤器可以通過(guò)加熱凝結(jié)水、供熱回水等提高機(jī)組熱效率，雖在國(guó)內(nèi)的運(yùn)用還屬于起步階段，但在國(guó)外大機(jī)組上的運(yùn)用已經(jīng)積累了豐富的經(jīng)驗(yàn)。隨著國(guó)內(nèi)工程的運(yùn)用和推廣，可以積累更多的設(shè)計(jì)、制造和運(yùn)行維護(hù)經(jīng)驗(yàn)，進(jìn)一步降低設(shè)備造價(jià)，達(dá)到 “節(jié)能減排”，提高經(jīng)濟(jì)效益的目的。