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      波浪作用下床面切應(yīng)力測量初探

      2010-07-16 08:10:38夏云峰馬炳和
      水道港口 2010年5期
      關(guān)鍵詞:床面邊界層剪應(yīng)力

      梁 婷 ,夏云峰 ,徐 華 ,馬炳和

      (1.南京水利科學(xué)研究院,南京210029;2.西北工業(yè)大學(xué),西安 710072)

      近年來隨著港口建設(shè)的不斷發(fā)展,岸線演變、航道及周圍港口建筑物的沖淤等問題不斷出現(xiàn),產(chǎn)生這些問題的最主要原因是泥沙運(yùn)動。泥沙運(yùn)動與周邊環(huán)境、泥沙特性以及水動力條件等一系列因素有關(guān),決定泥沙起動的關(guān)鍵是床面切應(yīng)力的大小。前人對波浪、水流作用下的切應(yīng)力情況已做過不少研究,并取得了較為成熟的研究成果,但對床面切應(yīng)力的直接測量研究較少。本文在前人研究的基礎(chǔ)上,進(jìn)行了長直波浪水槽實(shí)驗(yàn),采用一種新的儀器——熱敏傳感器,直接測量了波浪作用下的床面切應(yīng)力,有望為研究泥沙運(yùn)動狀態(tài)提供幫助。

      1 切應(yīng)力測量方法

      國內(nèi)外已有許多專家學(xué)者采用不同儀器和方法對床面切應(yīng)力進(jìn)行測量[1],測量方法分為間接法和直接法。Jonsson[2]通過測量水質(zhì)點(diǎn)速度的分布,確定床面摩阻系數(shù),間接計算底床切應(yīng)力。Riedel等[3]將彈簧片安裝在振蕩板上,通過應(yīng)力板上的彈簧片位移求得波浪作用下的床面切應(yīng)力。秦崇仁等[4]對沙紋床面上的底床切應(yīng)力進(jìn)行了直接測量,試驗(yàn)儀器主要由導(dǎo)梁、彈簧片、電阻應(yīng)變片、感應(yīng)平面組成,切應(yīng)力使得彈簧片變形,其上的電阻應(yīng)變片產(chǎn)生電訊號,從而實(shí)現(xiàn)對沙紋床面切應(yīng)力的直接測量。Mirfenderesk and Young[5]也是通過在水槽底部設(shè)置剪應(yīng)力板,測量其位移,實(shí)現(xiàn)對邊界層切應(yīng)力的直接測量,或者通過LDA儀器測量出邊界層速度分布,然后間接推出床面切應(yīng)力。

      以上介紹的儀器大多由測量儀器的位移或者是水質(zhì)點(diǎn)的速度來推算床面切應(yīng)力,由于儀器和實(shí)驗(yàn)環(huán)境的限制,沒有很好的排除兩邊波壓力差對測量的影響,且邊界層內(nèi)流速分布情況非常復(fù)雜,同時切應(yīng)力的測量大多只是單個數(shù)據(jù)點(diǎn)或者是某個時段的平均切應(yīng)力,沒有很好的反映切應(yīng)力隨時間的周期變化特性。

      國外MEMS熱敏傳感器已被用來測量床面切應(yīng)力,且實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與理論符合較好。本實(shí)驗(yàn)在此基礎(chǔ)上,改進(jìn)了熱敏傳感器,增強(qiáng)其靈敏性,使其能隨著邊界層水質(zhì)點(diǎn)的變化,實(shí)時反映切應(yīng)力的周期變化,并通過輸出電壓與切應(yīng)力的關(guān)系,直接測量出床面切應(yīng)力。該儀器體積較小,布置于床底,能與床底很好的接合,因此可基本排除由兩邊波壓力差造成的切應(yīng)力測量誤差。

      圖1 熱敏傳感器工作原理圖Fig.1 Working principle of heat-sensitive sensor

      2 熱敏傳感器工作原理

      微型熱敏傳感器根據(jù)流體經(jīng)過熱敏元件表面帶走熱量,并轉(zhuǎn)換為熱敏元件輸出電壓信號的原理進(jìn)行工作,分恒流法和恒溫法2種工作模式。將其置于流體邊界層厚度范圍之內(nèi),電流自加熱并被流體對流傳熱所冷卻,通過熱敏元件的溫度與流速間的關(guān)系,得到流速以及與流速相關(guān)的流量、壁面剪應(yīng)力等流體參數(shù)。

      熱敏剪應(yīng)力傳感器常用的校準(zhǔn)公式為

      式中:τw為剪應(yīng)力的平均值;U為熱敏傳感器的輸出電壓值;參數(shù)A、B由試驗(yàn)校準(zhǔn)來確定。

      式中:ρ為流體密度;ux為摩擦速度,是與雷諾數(shù)及沿中心線的速度相關(guān)的物理量。

      式中:Re為雷諾數(shù)的大??;uc為沿中心線的速度。可通過改變uc得到校準(zhǔn)常量式(1)中A、B的值,從而得到輸出電壓和剪應(yīng)力的對應(yīng)關(guān)系。由上述推導(dǎo)可得出剪應(yīng)力和電壓的比例對應(yīng)關(guān)系,實(shí)現(xiàn)了熱敏傳感器對剪應(yīng)力的測量。

      3 波浪作用下的床面剪切力理論計算公式及試驗(yàn)結(jié)果分析

      短周期波浪作用下,水流流向在較短時間內(nèi)正反轉(zhuǎn)變,邊界層得不到充分發(fā)育,只有床面附近很薄的一層受到床面影響而存在剪切應(yīng)力,形成近面邊界層。在邊界層內(nèi)存在著很大的速度梯度和相應(yīng)的剪切應(yīng)力,和單向水流邊界層一樣,在波浪作用下造成的邊界層可以是層流和紊流。

      Jonsson[2]綜合前人的工作,對波浪底部邊界層問題作了較為全面的探討,并給出了流區(qū)劃分,推出層流邊界層下的波浪摩阻系數(shù)和粗糙紊流的摩阻系數(shù)表達(dá)式,同時近似認(rèn)為瞬時床面剪切應(yīng)力為

      式中:Ub=Umcosσt;Um為波浪作用下底部水質(zhì)點(diǎn)軌跡速度的最大值。

      本實(shí)驗(yàn)利用大尺度波浪水槽進(jìn)行了不同水深下,不同波高和不同周期的多組實(shí)驗(yàn),并同步測試了相應(yīng)的水動力條件和切應(yīng)力。同時根據(jù)Jonsson求解切應(yīng)力的理論公式,將部分組次的試驗(yàn)結(jié)果列于表1。

      表1 試驗(yàn)數(shù)據(jù)及理論切應(yīng)力Tab.1 Test data and theoretical shear stress

      應(yīng)用熱敏傳感器,與波浪作用下的各水動力條件進(jìn)行同步測量,實(shí)測傳感器輸出電壓見圖2。從圖2可以看出,當(dāng)水深50 cm,周期1.5 s,波高20 cm,采樣頻率為40 Hz時,隨著水質(zhì)點(diǎn)速度的改變,傳感器輸出電壓發(fā)生周期性變化,變化趨勢及幅度與正弦波作用下計算的理論切應(yīng)力(圖3)隨時間變化情況相似,都是周期性變化,并且在1個周期內(nèi)出現(xiàn)2個峰值和2個谷值。

      圖2 傳感器輸出電壓的實(shí)測值Fig.2 Measured value of sensor output voltage

      圖3 理論計算切應(yīng)力隨時間變化情況Fig.3 Variation of theoretical shear stress with time

      通過比較和選擇,取測量條件下輸出電壓的平均值,得到一個周期內(nèi)的輸出電壓變化情況(圖4)。由于傳感器只能感應(yīng)切應(yīng)力變化大小,無法感應(yīng)變化方向,可以看出在不考慮方向情況下,1個周期內(nèi)輸出電壓隨波浪水質(zhì)點(diǎn)速度的變化而變化,同時電壓輸出值也存在2個峰值和2個谷值。根據(jù)波浪作用下切應(yīng)力公式[6],不考慮切應(yīng)力方向,計算相同水動力條件下一個周期內(nèi)的切應(yīng)力變化情況(圖5)。

      圖4 一個周期內(nèi)的電壓輸出值圖Fig.4 Output voltage value in one period

      圖5 理論公式計算一個周期內(nèi)的切應(yīng)力變化值Fig.5 Variation of theoretical shear stress within one period

      根據(jù)傳感器工作原理,輸出電壓最大時,代表切應(yīng)力為最小值,輸出電壓最小時則代表切應(yīng)力為最大值,因此從圖4和圖5可以看出:理論公式算出切應(yīng)力變化情況與傳感器測出實(shí)際電壓變化趨勢相似,當(dāng)電壓達(dá)到最大時,切應(yīng)力恰好為0;而電壓最小時,則對應(yīng)了最大切應(yīng)力。但實(shí)際實(shí)驗(yàn)中,由于受水體環(huán)境等多方面因素的影響,輸出電壓與理論值之間不可能完全對應(yīng),從圖4和圖5可以看出,其基本趨勢能正確反應(yīng)切應(yīng)力變化情況。

      圖6 輸出電壓與切應(yīng)力變化圖Fig.6 Connection of output voltage and shear stress

      為進(jìn)一步驗(yàn)證輸出電壓與切應(yīng)力之間的對應(yīng)關(guān)系,將同樣水動力條件下所測電壓與切應(yīng)力進(jìn)行擬合(圖6)。

      圖6擬合后得到擬合曲線公式U=5.001-0.023τ0.27,與熱敏傳感器的常用校準(zhǔn)公式的形式相符合。因此該熱敏傳感器用于測量波浪作用下床面切應(yīng)力具有一定的可行性。

      4 結(jié)論

      通過新型熱敏傳感器實(shí)現(xiàn)了床面切應(yīng)力的直接測量,通過試驗(yàn)分析得出傳感器電壓實(shí)測值與理論計算切應(yīng)力隨時間而周期性變化的情況相似,同時兩者的擬合公式也符合熱敏傳感器的常用校準(zhǔn)公式形式,這都充分驗(yàn)證了熱敏傳感器在測量床面切應(yīng)力時的可行性,為進(jìn)一步直接測量床面切應(yīng)力奠定了基礎(chǔ)。

      熱敏傳感器靈敏度較高,能直接測出切應(yīng)力周期內(nèi)的連續(xù)變化情況,并且能與床底較好接合,排除了由于波壓強(qiáng)差所帶來的誤差,因此克服了許多測量儀器的不足。但由于水體環(huán)境等多方面因素影響,仍需要進(jìn)一步實(shí)驗(yàn),使得傳感器能更加準(zhǔn)確的測量。

      傳感器對波浪作用下床面切應(yīng)力的直接測量已取得了初步成果,并希望通過進(jìn)一步試驗(yàn),使儀器能運(yùn)用于將來波流共同作用的試驗(yàn)中,為波流共同作用下切應(yīng)力的探討提供幫助。

      [1]霍光.波浪邊界層底沙運(yùn)動研究[D].南京:河海大學(xué),2007.

      [2]Jonsson I G.Wave boundary layers and friction factors[C]//ASCE.Proceeding of 10th Coastal Engineering Conference.[S.l.]:ASCE,1966:127-148.

      [3]Riedel P H,Kamphuis J W,Brebner A.Measurement of bed shear stress under wave[C]//[s.n.].Proc.13th.Conf.on coastal Engineering.[S.l.],1972.

      [4]秦崇仁,趙沖久.波浪作用下沙紋床面上底部剪應(yīng)力的實(shí)驗(yàn)研究[J].水利學(xué)報,1993(9):2-10.QIN C R,ZHAO C J.Experimental investigation on the bottom shear stress of the sand ripple bed under wave action[J].Journal of Hydraulic Engineering,1993(9):2-10.

      [5]Mirfenderesk H,Young I R.Direct measurements of the bottom friction factor beneath surface gravity waves[J].Applied Ocean Research,2003,25:269-287.

      [6]趙子丹.波浪作用下的床面剪應(yīng)力[J].海洋學(xué)報,1983,5(1):122-128.ZHAO Z D.The bed shear stress under wave action[J].Acta Oceanologica Sinica,1983,5(1):122-128.

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