雒里柯
(石河子特種設(shè)備檢驗檢測所,新疆 832000)
在煉油生產(chǎn)裝置上使用的無縫碳鋼鋼管一般工況條件比較惡劣。原油腐蝕性強,高溫高壓且介質(zhì)比較復雜,一旦發(fā)生危險,后果不堪設(shè)想。煉油裝置上的泵房管線比較多,在安裝焊接過程中所涉及的彎頭、三通和閥門等管配件比較多,從而使所用的管線長度都不是太長。而在管線采購時整根管子都在8m 以上,這就使得安裝過程中經(jīng)常涉及到對管線進行切割,從而造成下料后的管子端部存在與機械切割力垂直的縱向裂紋。另外,采用機械化程度高的焊接方法進行焊接時,坡口的制備也是經(jīng)機加工銑床銑出來的,此時也可能在管子的端部產(chǎn)生縱向裂紋。再次,鋼管在軋制過程中,如果遇到加熱不良、表面存在雜質(zhì)、熱處理和加工不當?shù)仍驎r,鋼管容易產(chǎn)生裂紋,此時的裂紋方向一般與鋼管縱向成一定的夾角(一般在15°~30°),呈螺旋形。所以在安裝焊接前,對于用在重要位置或有疑問的鋼管進行無損檢測,控制裂紋的產(chǎn)生就十分重要。在多種檢測方法中,磁粉檢測因其對表面缺陷檢測靈敏度高、成本低和缺陷顯示直觀等優(yōu)點而得到了廣泛應(yīng)用。
在石化廠裝置上對在用設(shè)備和管道進行檢測時,由于大部分檢測工作都是發(fā)現(xiàn)問題進行維修后再檢測,檢測工作量不大,同時考慮到生產(chǎn)裝置介質(zhì)的危險性特點,基本上都采用磁軛法進行檢測。而筆者在壓力管道預制廠進行管道預制和自檢自查時,由于工作量特別大,磁軛法在檢測效率上就沒有通電法高。因此,筆者在對預制管道焊接前進行縱向裂紋檢測時,選用軸向通電法。
軸向通電法能使整根鋼管均勻磁化。但軸向通電法要在鋼管兩頭固定上夾鉗,不同的管徑,夾鉗直徑不一樣,因此檢測過程中裝卸和更換夾鉗十分不方便,當遇到大批量、規(guī)格多的鋼管時,不能及時地進行檢測。
為了提高生產(chǎn)勞動效率,筆者對軸向通電法的工藝進行了改進。采用觸頭代替了夾鉗,提高了勞動效率。但該方法在管子的端部存在漏檢問題。
如圖1所示,操作中發(fā)現(xiàn),放在A,B,C三處的A-30/100試片都能清楚地顯示出磁痕,這說明觸頭軸向通電磁化方法是可行的。因為最先檢測的是ACB的弧面,此時觸頭接觸點為A點,而ADB的弧面因磁懸液不斷滴落而有可能將鋼管下部的缺陷磁痕顯示沖去,影響缺陷的觀察。所以鋼管的磁化應(yīng)錯開180°再進行一次。待ACB的弧面檢測完畢,再把鋼管的ADB弧面轉(zhuǎn)到上面,進行另半部分的檢測,此時接觸點為D點。
用觸頭代替夾鉗進行檢測可以使檢測速度提高很多,但在鋼管的每一端存在著兩處檢測盲區(qū)。盲區(qū)形成的主要原因是觸頭與鋼管為局部接觸,電流在鋼管內(nèi)的分布不均勻,導致兩端的磁場分布也不均勻。
根據(jù)相關(guān)無損檢測標準中的計算公式,采用中等強度的磁化電流,對一根外徑為89mm 的鋼管進行檢測試驗。觸頭接觸點為C點,將試片放在沿A和B(圖1)縱向位置上。通過試驗發(fā)現(xiàn),靠近鋼管端部280 mm 內(nèi)的區(qū)域,試片都沒有顯示;在約300mm處,試片有了清楚的顯示;再將試片放在D處縱向位置上,發(fā)現(xiàn)靠近鋼管端部730 mm 內(nèi)的試片都沒有顯示,在約750mm 處,試片才有了清楚的顯示(圖2)。CDD′弧面內(nèi)的區(qū)域是無法檢測的,但弧面外的區(qū)域是完全可以檢測到的。而每根鋼管的檢測要錯開180°各進行一次,觸頭接觸點在D點,在進行另一次檢測中,DCC′弧面外的區(qū)域完全可以檢測到。綜合起來,圖2中的雙陰影區(qū)可以檢測到兩次,只有CAD和CBD兩處弧面不能被檢測到,是盲區(qū),但面積很小。對外徑為89 mm 的鋼管,兩端盲區(qū)共4處,每處約210mm2。
為此,筆者在原有改進的基礎(chǔ)上,采用加大觸頭直徑的方法,增加與鋼管的接觸面積,來減少檢測盲區(qū)。但要注意的是,觸頭端部的接觸型面應(yīng)有一定的弧度,以保證與鋼管有良好的接觸。在實際使用觸頭時,操作人員只要通過一定時間的練習,就可以有效地防止打火現(xiàn)象的產(chǎn)生,而使用夾鉗一般情況下是無法做到的。
由于在管子切割和坡口加工時,端部的裂紋對焊接質(zhì)量的影響比較嚴重,為避免端部盲區(qū)裂紋的漏檢,采用磁軛法作為觸頭軸向通電法的補充,以保證檢測質(zhì)量的可靠性和勞動效率。
通過以上方法的實際使用,筆者所在管道預制廠不僅在勞動效率上得到了提高,而且通過對材料的復驗和坡口自檢自查,使管道的焊接質(zhì)量和整體安全性都得到了保證,觸頭軸向通電法磁粉檢測在實際生產(chǎn)中具有重要的意義。