不同厚度普瑪黏結(jié)劑對(duì)冠固位力的影響

高 倩 李彥秋 王德波

固定修復(fù)的冠脫落是修復(fù)失敗的主要原因，全冠修復(fù)體的固位力是修復(fù)成敗的關(guān)鍵，而在全冠修復(fù)中黏結(jié)劑的厚度是影響全冠固位的一個(gè)重要因素。固定修復(fù)要有足夠的固位力才能穩(wěn)固地保持在基牙上，從而有效地恢復(fù)咀嚼功能與美觀。適合的黏結(jié)間隙可以增加摩擦力，獲得較好的固位效果。目前黏結(jié)劑厚度對(duì)冠固位力的研究尚不多見(jiàn)。本研究旨在探討采用雙固化的不同黏結(jié)厚度普瑪黏結(jié)劑對(duì)金屬冠和全瓷冠固位力的影響。

1 材料與方法

1.1 材料 50顆離體牙來(lái)自2009年6月—7月因正畸治療需要于我院拔除第一前磨牙的32例患者，男14例（22顆），女18例（28顆），年齡16～31歲，平均（21.25±3.44）歲。牙齒均無(wú)釉質(zhì)裂紋、齲壞或發(fā)育缺陷，牙冠形態(tài)規(guī)則、大小相似，貯存于4℃生理鹽水中。專用烤瓷合金（Ni 76%～79%，Cr 10%～14%，美國(guó)VeraBond公司）；雙固化的普瑪黏結(jié)劑（Perma Cem-Dual，DMG公司）；環(huán)氧樹(shù)脂6010（上海驪勤化工產(chǎn)品有限公司）；CMT系列微機(jī)控制電子萬(wàn)能實(shí)驗(yàn)機(jī)；3M機(jī)混型聚醚精細(xì)印模材（美國(guó)3M公司）；小型離子濺射儀JS-1600（北京和同創(chuàng)業(yè)科技有限責(zé)任公司）；環(huán)境掃描電子顯微鏡（荷蘭Philips XL30）。

1.2 方法

1.2.1 試件的制備 選取30顆按照金屬烤瓷冠標(biāo)準(zhǔn)[1]進(jìn)行牙體預(yù)備，3M機(jī)混型聚醚精細(xì)印模材取模，超硬石膏灌制代型。按照在代型上涂布間隙劑層數(shù)的不同均分為A、B、C 3組制作金屬冠。A組在代型表面距離頸緣1 mm處以上涂布1層間隙劑，B組按同樣的方法待第1層間隙劑干透后再涂布1層，C組共涂布3層。制作蠟型，包埋，鑄造金屬全冠完成后冠內(nèi)面均勻噴砂15 s。另外20顆離體牙按照全瓷冠標(biāo)準(zhǔn)[1]用超硬石膏制作代型，采集基牙光學(xué)印模，經(jīng)光學(xué)掃儀掃描后，將基牙數(shù)據(jù)輸入電腦，設(shè)置黏結(jié)厚度分別為50 μm組和75 μm組，采用阿曼基爾巴赫瓷塊通過(guò)計(jì)算機(jī)輔助制作氧化鋁全瓷冠，經(jīng)燒結(jié)爐高溫（1 450℃）燒結(jié)10 h。

1.2.2 金屬冠厚度測(cè)量 消毒金屬全冠和牙體表面，將3 M機(jī)混型聚醚注于基底冠內(nèi)面，手壓就位于相應(yīng)基牙后置于壓力器上，用49.0 N壓力向根方持續(xù)靜壓15 min，待完全凝固后取下全冠，可見(jiàn)聚醚橡膠成薄膜附于牙面上，制取各軸面的薄膜，將樣本切片固定、噴金、掃描電鏡下（工作電壓20.0 kV）進(jìn)行拍照、記錄，見(jiàn)如圖1。測(cè)量斷面上牙合面中央、牙尖角處、頰面和舌面牙合齦向三等分處共7個(gè)標(biāo)志點(diǎn)的薄膜厚度，A、B及C 3組黏結(jié)劑厚度分別為（24.46±1.70）、（52.37± 2.43）及（79.91±5.96）μm。

圖1 掃描電鏡下以聚醚硅橡膠為“黏結(jié)劑”的黏結(jié)劑厚度

1.2.3 黏結(jié)與浸泡 制備的牙體表面和全冠用75%乙醇消毒，洗耳球吹干。黏結(jié)劑分別移入全冠內(nèi)面進(jìn)行自固花黏結(jié)。該過(guò)程在微機(jī)控制電子萬(wàn)能實(shí)驗(yàn)機(jī)上完成，橡膠墊緩沖維持49.0 N（5 kg）垂直向載荷持續(xù)10 min，去除冠邊緣多余的黏結(jié)劑。將完全脫位的全瓷冠及基牙去除殘留的黏結(jié)劑后，超聲清洗，采用光固化方式再次黏結(jié)，LED光固化燈放置在牙合面光固化20 s。采用ISO/TR 10271標(biāo)準(zhǔn)制備人工唾液，將制作完成的試件放入人工唾液中，每3 d更換1次，浸泡1個(gè)月。

1.2.4 循環(huán)加載 將金屬冠試件用環(huán)氧樹(shù)脂包埋于自制圓柱形鋼管內(nèi)，牙體長(zhǎng)軸與圓柱長(zhǎng)軸平行，且牙合面與圓柱長(zhǎng)軸垂直，暴露牙冠。置于人工口腔機(jī)中，采用耐磨性與牙釉質(zhì)相似的滑石瓷作為對(duì)磨物[2]，以頻率1 Hz，往復(fù)位移3 mm，循環(huán)10 000次，以50 N的力循環(huán)加載,同時(shí)保證加載時(shí)試驗(yàn)試件全部在人工唾液潤(rùn)滑及常溫下進(jìn)行。

1.2.5 冠固位力的測(cè)定 將全部實(shí)驗(yàn)試件兩端固定于試件夾持固定裝置上，通過(guò)夾具連接到萬(wàn)能實(shí)驗(yàn)機(jī)上（傳感器500 N,預(yù)載荷5 N），拉力速度為5 mm/min，將試件冠脫位時(shí)的最大力作為冠的固位力[3]。

1.3 統(tǒng)計(jì)學(xué)處理 采用SPSS 18.0統(tǒng)計(jì)軟件進(jìn)行分析。計(jì)量資料用均數(shù)±標(biāo)準(zhǔn)差（±s）表示，對(duì)金屬冠不同黏結(jié)厚度進(jìn)行單因素方差分析，兩兩比較用LSD-t法，全瓷冠相同厚度時(shí)不同黏結(jié)方式的固位力差別及相同黏結(jié)方式不同厚度時(shí)固位力的差別比較用t檢驗(yàn)，P＜0.05為差異有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義。

2 結(jié)果

2.1 金屬冠試件的冠固位力比較 A組和B組冠的固位力明顯強(qiáng)于C組的固位力，差異均有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義（P＜0.01）。A組的固位力強(qiáng)于B組，但差異無(wú)統(tǒng)計(jì)學(xué)意義（P＞0.05），見(jiàn)表1。

表1 金屬冠試件的冠固位力 （N，±s）

表1 金屬冠試件的冠固位力 （N，±s）

＊P＜0.05

組別 n 固位力 統(tǒng)計(jì)學(xué)處理P A組B組C組F 10 10 10 493.80±112.59 386.15±174.54 125.81±41.83 23.923＊組比A∶B A∶C B∶C 0.119＜0.001 0.001

2.2 全瓷冠試件冠固位力比較 自固化和光固化黏結(jié)50 μm組的固位力均強(qiáng)于75 μm組的固位力，差異有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義（P＜0.05），見(jiàn)表2。相同黏結(jié)厚度時(shí)，50 μm組和75 μm組光固化黏結(jié)后冠的固位力均大于自固化黏結(jié)，但差異無(wú)統(tǒng)計(jì)學(xué)意義（t分別為0.454和0.568，均P＞0.05）。

表2 全瓷冠試件相同黏結(jié)方式不同厚度時(shí)的冠固位力（N，±s）

表2 全瓷冠試件相同黏結(jié)方式不同厚度時(shí)的冠固位力（N，±s）

＊P＜0.05

組別自固化 50 μm 75 μm光固化 50 μm 75 μm n t 10 10 10 10固位力616.26±117.06 512.56±93.38 640.42±120.65 536.34±93.99 2.19＊2.15＊

3 討論

本研究中冠固位力的測(cè)試結(jié)果顯示，無(wú)論是金屬冠還是全瓷冠，隨著黏結(jié)劑厚度的增加，冠的固位力減小，因此冠的制作過(guò)程中應(yīng)該控制黏結(jié)劑厚度在50 μm以內(nèi)，同時(shí)涂布代型涂料1～2層時(shí)較佳。相同黏結(jié)厚度時(shí)，光固化黏結(jié)后冠的固位力要大于自固化黏結(jié)后冠的固位力，雖差異無(wú)統(tǒng)計(jì)學(xué)意義，但有臨床意義?？紤]原因可能與光照時(shí)只是從牙合面照射，經(jīng)光源光照時(shí)，黏結(jié)劑從液態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)楣虘B(tài)，發(fā)生明顯的向光性的聚合收縮，產(chǎn)生的應(yīng)力可使黏結(jié)強(qiáng)度受到影響所致。本研究結(jié)果顯示光固化20 s就能到達(dá)自固化相當(dāng)?shù)墓涛涣?，提示臨床使用時(shí)可以采用光固化形式進(jìn)行全瓷冠的黏結(jié)。

黏結(jié)前過(guò)小的內(nèi)面間隙會(huì)導(dǎo)致較大的邊緣間隙和牙合面浮升[4]。在冠和基牙之間黏結(jié)劑不能均勻分布，會(huì)影響冠的固位力。本研究中A組在冠脫位后，黏結(jié)劑層分布較均勻，結(jié)果顯示冠的固位力未見(jiàn)減小，可能是因?yàn)樾迯?fù)體與預(yù)備體較密合，2者之間的摩擦力就大，另外在黏結(jié)時(shí)采取持續(xù)的按壓，減少了黏結(jié)后冠抬升對(duì)固位力的影響，使得多余的黏結(jié)劑被擠壓了出來(lái)。隨著黏結(jié)劑層厚度的增加，黏結(jié)劑抗張強(qiáng)度和抗剪切強(qiáng)度則逐漸減小，導(dǎo)致冠的固位力下降。黏結(jié)厚度75 μm時(shí)冠的固位力明顯小于黏結(jié)厚度為50 μm，可能是當(dāng)黏結(jié)劑厚度增大時(shí)固化收縮率增大，易產(chǎn)生應(yīng)力，降低冠的適合性，造成微滲漏的可能性也增大，對(duì)界面強(qiáng)度的影響就越明顯。Weaver等[5]認(rèn)為黏結(jié)劑厚度增大，會(huì)影響修復(fù)體的固位，還易產(chǎn)生應(yīng)力。Liu等[6]研究表明隨著黏結(jié)劑厚度的增加會(huì)產(chǎn)生更大的應(yīng)力，全瓷冠的黏結(jié)厚度小于50 μm會(huì)減少黏結(jié)失敗的可能性，大于50 μm則會(huì)產(chǎn)生不利影響，本研究結(jié)果與前述論點(diǎn)一致。

本研究顯示未進(jìn)行循環(huán)加載的全瓷冠的固位力明顯大于加載之后金屬冠的固位力，尤其是厚度在75 μm左右時(shí)，這可能與通過(guò)循環(huán)加載模擬口內(nèi)咬合力的作用有關(guān)。在加載10 000次時(shí)，黏結(jié)強(qiáng)度已經(jīng)有了較大的下降，每次加載的機(jī)械應(yīng)力不會(huì)直接導(dǎo)致黏結(jié)劑折裂脫落，但反復(fù)的機(jī)械應(yīng)力可以破壞界面的完整性，使黏結(jié)劑很容易發(fā)生蠕變和疲勞，在表面和內(nèi)部逐漸產(chǎn)生裂隙，加載過(guò)程中金屬冠試件始終浸泡在37℃的人工唾液中，即使加載過(guò)程中產(chǎn)生細(xì)小的裂隙也會(huì)加速水的吸收，導(dǎo)致膠原纖維水解，樹(shù)脂低聚物的降解、濾出，從而加速老化，導(dǎo)致內(nèi)應(yīng)力和邊緣微滲漏加大，造成機(jī)械強(qiáng)度下降。在一定黏結(jié)范圍內(nèi)，隨著黏結(jié)厚度的增加，冠的固位力減小，理想的黏結(jié)效果應(yīng)該將黏結(jié)劑厚度控制在50 μm以內(nèi)，以獲得較大的固位力。

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