閆 斐 （中石化勝利油田分公司開發(fā)處，山東 東營257000）

劉衛(wèi)芝，閆 森，張 勇，張金崗 （中石化勝利油田分公司孤島采油廠，山東東營257231）

孤氣9封閉性斷塊蒸汽驅(qū)技術(shù)研究與應(yīng)用

閆 斐 （中石化勝利油田分公司開發(fā)處，山東 東營257000）

劉衛(wèi)芝，閆 森，張 勇，張金崗 （中石化勝利油田分公司孤島采油廠，山東東營257231）

孤氣9封閉性斷塊采用蒸汽吞吐開發(fā)采收率低、采出程度低，在進行蒸汽驅(qū)評價可行前提下，開展了蒸汽驅(qū)優(yōu)化射孔、配產(chǎn)配注、注采調(diào)配等配套技術(shù)研究。蒸汽驅(qū)實施后，注汽階段增油0.76×104t，油汽比0.36，為孤島油田熱采稠油的可持續(xù)發(fā)展提供了技術(shù)儲備。

封閉性斷塊；稠油；蒸汽驅(qū)

孤島孤氣9斷塊稠油油藏位于孤島油田北部，由4條斷層切割而成，是一個被斷層復(fù)雜化的斷階區(qū)，含油面積0.6km2，地質(zhì)儲量256×104t。孤氣9斷塊主力油層為Ng42、43小層，地面脫氣原油粘度 （50℃時）為5800～27000mPa·s，油藏平均埋深－1227～－1336m，為一具有弱邊底水的高孔、高滲、高泥質(zhì)含量的構(gòu)造－巖性稠油油藏。

1 蒸汽吞吐開發(fā)狀況評價

孤氣9斷塊1994年7月投產(chǎn)以來一直采用蒸汽吞吐開發(fā)，截至2008年1月有熱采總井29口，開井13口，單元日產(chǎn)油水平43t，平均單井日產(chǎn)油能力3.3t，綜合含水73.5%，平均動液面927.1m，累計產(chǎn)油30.4×104t，累計產(chǎn)水33.0×104t，采油速度0.70%，采出程度11.9%，累計注汽33.0×104t，累計油汽比0.92，是典型的 “雙低”（低采出程度、低采油速度）單元。綜合運用水驅(qū)特征曲線 （甲型）、注采法、產(chǎn)量遞減法預(yù)測孤氣9斷塊最終采收率為14.8%，為提高采收率，有必要探索蒸汽驅(qū)開發(fā)。

2 蒸汽驅(qū)可行性評價

對于適合注蒸汽開發(fā)的稠油油藏而言，蒸汽吞吐和蒸汽驅(qū)實質(zhì)是兩個密不可分的階段，但是并非所有的蒸汽吞吐油藏都適宜轉(zhuǎn)蒸汽驅(qū)［1］，需要從油藏參數(shù)和開發(fā)參數(shù)進行綜合篩選。根據(jù)國際通用的蒸汽驅(qū)篩選標準［2］，除原油粘度和油藏埋深偏高外，其余油藏地質(zhì)參數(shù)對蒸汽驅(qū)均比較有利。

從孤氣9斷塊 “三場”（壓力場、溫度場、剩余油飽和度場）分布狀況來看：一是壓力場分布狀況，孤氣9斷塊水體體積小，蒸汽吞吐累計虧空大 （60.0×104t）、地層壓降高達6.2MPa，平均地層壓力介于5.2～6.5MPa，滿足油藏篩選標準。二是溫度場分布狀況，礦場實踐證明孤氣9斷塊蒸汽吞吐加熱半徑一般為80～150m，2005年孤北調(diào)整方案實施后孤氣9斷塊井距為80～200m，單井吞吐能夠建立井間熱連通。三是剩余油飽和度場分布狀況，2004年11月起對孤氣9斷塊實施綜合調(diào)整，新鉆井12口，新井資料為剩余油飽和度場分析提供了充分證據(jù)。蒸汽吞吐后期主力層剩余油飽和度值高于50%，利于轉(zhuǎn)蒸汽驅(qū)。

綜合油藏地質(zhì)參數(shù)、開發(fā)狀況評價認為，孤氣9斷塊實施蒸汽驅(qū)是可行的。

3 蒸汽驅(qū)配套技術(shù)研究

3.1 蒸汽驅(qū)優(yōu)化射孔技術(shù)

研究思路是根據(jù)孤氣9斷塊油層滲透率級差實際建立多油層蒸汽驅(qū)概念模型，平面上設(shè)計為反九點法井網(wǎng)且為均質(zhì)，預(yù)測注汽井和受效井不同射孔組合下注汽井和受效井間蒸汽飽和度分布狀況及蒸汽驅(qū)最終提高采收率狀況，以實現(xiàn)蒸汽驅(qū)射孔優(yōu)化。

對于多油層 （薄厚交替）模型，平面上選取1/4個200m×141m反九點井組模型，縱向上將薄層細分為2層，厚層細分為3層，薄層與厚層之間設(shè)一個隔層，縱向上總共6層，總網(wǎng)格數(shù)為10×10×6＝600個。

多油層蒸汽驅(qū)射孔方式優(yōu)化結(jié)果對于多油層 （薄厚交替）共優(yōu)化出3種射孔方式：一是薄層、厚層處均避射上部；二是在薄層、厚層處均全部射開；三是在薄層處全射開、在厚層處避射上部。數(shù)模研究結(jié)果表明對于薄厚交替的多油層油藏，薄層全射開，厚層避射上部的射孔方式蒸汽波及范圍最大，采出程度最高。

3.2 蒸汽驅(qū)配產(chǎn)配注技術(shù)

建立孤氣9斷塊網(wǎng)格模型，對比不同井網(wǎng)方式下采收率狀況，實現(xiàn)井網(wǎng)方式、注汽速度、注汽量分配及單井產(chǎn)液、采注比優(yōu)化。

1）設(shè)計思路 利用現(xiàn)在的生產(chǎn)井網(wǎng)，先設(shè)計汽驅(qū)井網(wǎng)作為基礎(chǔ)井網(wǎng)，然后依次進行注采比和注汽速度的優(yōu)化，在確定上述參數(shù)的基礎(chǔ)上，再進行布井方式和開采方式的優(yōu)化。

2）單井產(chǎn)液和注汽量的分配原則 該次數(shù)模蒸汽驅(qū)階段各單井均設(shè)置了不同的產(chǎn)液量，目的是使注入蒸汽沿各方向均衡推進，以期提高蒸汽驅(qū)波及面積，分配原則如下：注采量應(yīng)盡量使注入蒸汽沿各方向均衡推進；確定各井注采關(guān)系，以注采井間控制體積為基礎(chǔ)，綜合考慮滲透率、井間熱干擾、邊角井及邊水等因素的影響，并對其校正；根據(jù)數(shù)模優(yōu)化得出的注采參數(shù)，分配單井注汽和采液量，并采取以單井組為基礎(chǔ)，對多向受效井再疊加的原則。

3.3 蒸汽驅(qū)注采調(diào)配技術(shù)

蒸汽驅(qū)注采調(diào)配技術(shù)以保障蒸汽向各方向均衡推進，擴大蒸汽波及體積為目的，包括蒸汽驅(qū)前完善注采井網(wǎng)、蒸汽驅(qū)中根據(jù)儲層非均質(zhì)性及井距開展注采調(diào)配。蒸汽驅(qū)注采調(diào)配的主要原則：一是對位于高滲透條帶的油井降低生產(chǎn)參數(shù)，控制液量，防止汽竄發(fā)生；二是對位于儲層物性相對較差油井進行酸化壓裂，同時放大生產(chǎn)壓差，提高蒸汽利用程度。

4 蒸汽驅(qū)配套技術(shù)應(yīng)用效果

在蒸汽驅(qū)配套技術(shù)研究基礎(chǔ)上于2008年5月對孤北1－更11井組和中9－更21井組開展蒸汽驅(qū)，井組日產(chǎn)油水平由汽驅(qū)前的25t上升至汽驅(qū)后的85t，綜合含水由汽驅(qū)前的72.6%上升至汽驅(qū)后的56.8%，累計注汽35519t，汽驅(qū)階段累計產(chǎn)油12927t，注汽階段油汽比0.36，累計增油7605t，取得了顯著效果。該斷塊采收率由汽驅(qū)前的14.8%上升至汽驅(qū)后的32.8%，提高采收率18個百分點，新增可采儲量46.0×104t。

［1］王卓飛，黃景龍，王力興，等.稠油油藏段塞蒸汽驅(qū)技術(shù)研究 ［J］.新疆石油地質(zhì)，2001，22（4）：16～20.

［2］岳清山，沈德煌.對蒸汽驅(qū)幾個問題的探討 ［J］.特種油氣藏，1997，4（2）：11～14.

TE357.44

A

1000－9752（2011）06－0310－02

2011－03－20

閆斐 （1979－），男，2002年西北大學畢業(yè)，工程師，現(xiàn)主要從事開發(fā)管理工作。

［編輯］ 蕭 雨