楊潤全

（國投新集能源股份有限公司，安徽省淮南市，232001）

遠距離下保護層開采上覆被保護層卸壓效應研究

楊潤全

（國投新集能源股份有限公司，安徽省淮南市，232001）

利用FLAC3D數(shù)值模擬軟件對淮南礦區(qū)新集一礦遠距離下保護層回采時上覆被保護層應力分布和膨脹變形規(guī)律進行了研究。結果表明，下保護層回采后可使遠距離被保護層得到充分卸壓，通過卸壓應力反算出卸壓保護角為60～64.5°，被保護層膨脹變形量最大為26.82 mm，此時膨脹變形率為5.96‰，膨脹變形為抽采被保護層瓦斯創(chuàng)造了條件。

遠程下保護層開采 被保護層 膨脹變形率 應力分布 卸壓效應

保護層開采的目的是使被保護煤層得到充分卸壓，釋放煤層中的彈性能，增大煤層透氣性能，以便于被保護煤層瓦斯解吸和流動，從而降低突出煤層瓦斯內能，宏觀表現(xiàn)為瓦斯壓力下降。所以遠距離保護層回采后巖層移動卸壓將是人工抽放被保護層瓦斯的重點。本文以FLAC3D數(shù)值模擬為研究方法，對遠距離下保護層開采過程中上覆被保護層通過卸壓效應消除煤與瓦斯突出進行研究。

1 工程地質條件

淮南礦區(qū)新集一礦B11煤層1115（1）工作面傾斜長220 m，走向長2596.3 m，標高－765.8～－656.2 m，B11煤層平均厚度2.59 m，瓦斯含量為3～6 m3/t，傾角平均5°，工作面瓦斯相對和絕對涌出量分別為5.5 m3/t、8.2 m3/min，瓦斯放散初速度Δp＝3～6 mm Hg，煤的堅固性系數(shù)f＝0.51～0.72，屬于低瓦斯煤層。C13煤層平均厚度4.5 m，實測瓦斯壓力2.6 MPa，瓦斯放散初速度Δp＝3～5 mm Hg，煤的堅固性系數(shù)f＝0.5～0.68，屬于強突出危險性煤層。B11煤層上距C13煤層70～84 m，屬遠距離下保護層開采。

2 數(shù)值模型的建立與結果分析

2.1 數(shù)值模型

采用FLAC3D數(shù)值模擬軟件對下保護層開采過程中的圍巖應力分布特征和被保護層膨脹變形規(guī)律進行模擬研究。模型整個計算區(qū)域范圍為400 m×400 m×160 m，共劃分為64000個單元和69741個節(jié)點。利用分步開挖的方式分別對下保護層1115（1）工作面回采至50 m、100 m、150 m和200 m時的被保護層膨脹移動規(guī)律和上覆煤巖體的應力分布特征進行研究。

計算模型采用位移邊界條件，底部邊界采用約束豎向位移，上部邊界采用自由邊界，前后左右邊界采用水平位移約束。

2.2 計算結果分析

2.2.1 保護層回采過程中上覆煤巖體應力演化規(guī)律

根據(jù)計算結果，下保護層B11煤層1115（1）工作面推至50 m、100 m、150 m及200 m時，上覆圍巖應力分布情況如下：

（1）保護層工作面推至50 m時，最大應力值在工作面煤壁前方和切眼后方附近煤體，為30 MPa。此時被保護的C13煤層受采動影響程度較小，卸壓不明顯，說明保護層卸壓未全部擴展到C13煤層所在位置。

（2）保護層工作面回采至100 m時，在采空區(qū)上部一定區(qū)域形成基本對稱的應力降低區(qū)，在垂直方向以50～70°向上覆煤巖體發(fā)展。在保護層工作面切眼后方和工作面煤壁前方上部的C13煤受采動影響形成一定的應力集中，出現(xiàn)了應力升高和降低區(qū)。

（3）隨著保護層工作面推進長度的增加，卸壓范圍逐漸增大，卸壓高度也在繼續(xù)增大，被保護C13煤層取得顯著的卸壓效果。隨著采空區(qū)逐漸被壓實，被保護層卸壓后應力呈現(xiàn)明顯的“馬鞍形”分布。工作面切眼后方和工作面煤壁前方最大集中應力趨于穩(wěn)定，基本在36.7 MPa左右。C13煤層的對應位置處也出現(xiàn)了較明顯的應力集中，最大值為24 MPa，是原巖應力的1.6倍。

圖1 C13煤層應力隨1115（1）工作面推進分布特征

為了更加深入地研究保護層工作面推進至不同距離時，被保護煤層應力分布特征，在工作面推進過程中監(jiān)測了被保護C13煤層的應力數(shù)據(jù)，如圖1所示。

（1）保護層工作面推至50 m時，與采空區(qū)對應C13煤層在50 m范圍內應力在11.8～12.6 MPa。此時被保護層應力降低和集中都不明顯，卸壓效果不顯著。

（2）1115（1）工作面推進至100 m時，對應的C13煤層在100 m范圍內應力值在8.22～11.8 MPa，其中切眼前方30～70 m范圍應力值在8.22～9.12之間，充分說明保護層工作面開采致使被保護層卸壓效果逐漸顯著。此時相應位置被保護層應力集中現(xiàn)象不明顯。

（3）保護層工作面推至200 m時，切眼前方65 m范圍內被保護層應力值在6.61～8.68 MPa之間。同時切眼前方65～130 m范圍采空區(qū)被重新壓實的緣故，應力有所恢復（小于13.7 MPa原巖應力），但其仍保持較高的卸壓程度。切眼前方130～200 m范圍內應力值在6.6～7.85 MPa，此時被保護層已經(jīng)充分卸壓。另外還可以看出，在工作面切眼前方40 m和160 m處卸壓程度達到最大，沿工作面走向有效的卸壓距離為120 m。根據(jù)地質條件可反算出卸壓保護角為60～64.5°。

2.2.2 被保護層位移演化規(guī)律

為了研究保護層1115（1）工作面推至50 m、100 m、150 m、200 m時上覆煤巖層圍巖移動變形規(guī)律。在工作面推進過程中分別提取C13煤層上、下部邊緣的變形數(shù)據(jù)，處理后得出C13煤層膨脹變形如圖2所示（正值說明發(fā)生膨脹變形，負值說明受壓縮）。

圖2 被保護層膨脹變形量隨保護層工作面推進變化規(guī)律

（1）保護層工作面推至50 m時，被保護煤層變形受采動影響較小，膨脹變形量較小，最大值僅為2.80 mm，相對厚度為4.5 m的C13煤膨脹變形率為0.62‰。

（2）隨著工作面推進至100 m時，被保護C13煤層膨脹變形量逐漸增大，最大值為22.65 mm，膨脹變形率為5‰；隨著工作面的繼續(xù)推進，被保護層膨脹變形率也逐漸增大，推至150 m時，最大膨脹變形為26.82 mm，膨脹變形率為5.96‰。

（3）工作面推過150 m以后，后方采空區(qū)圍巖逐漸恢復至接近原巖應力，使得被保護層膨脹變形曲線呈兩頭高中間低的馬鞍形，中間區(qū)域其膨脹變形趨于穩(wěn)定，如工作面切眼前方55～150 m范圍內膨脹變形量保持在16.8～24 mm范圍。當工作面推至200 m時，被保護的C13煤的最大膨脹點在工作面切眼前方55 m和150 m處，最大膨脹量分別為24.3 mm和24.9 mm，其膨脹變形率分別為5.4‰和5.53‰?？梢钥闯鯞11保護層開采后使被保護C13煤層得到卸壓，釋放了煤層的彈性能，增強了煤層透氣性，便于被保護煤層瓦斯解吸和流動，從而降低突出煤層瓦斯內能，因屬于遠距離保護層，應配合人工抽放被保護層瓦斯，將瓦斯壓力、含量降至安全范圍，這樣才能最大限度地消除煤與瓦斯突出危險性。

3 工程實例

保護層開采后，被保護層的應力變形狀態(tài)、煤結構和瓦斯動力參數(shù)發(fā)生顯著變化，從發(fā)生變化的時間、空間看，卸壓作用最先出現(xiàn)，近距離保護層開采卸壓過程甚至在保護層工作面前方10～20 m處開始，中遠距離一般在工作面后方，當膨脹變形速度加快時，瓦斯動力參數(shù)才發(fā)生顯著變化。

在層間距離較遠、中間有堅硬巖層的情況下，突出煤層卸壓，被保護煤層透氣性增加，保護層開采結合被保護層卸壓瓦斯抽采可以強化防突效果，且瓦斯抽、排作用效果是不可逆的。

在上述的工程條件下，采取先開采下部瓦斯含量低的B11煤層，以保護上覆C13煤層。同時，在保護層工作面回采的過程中，工作面采用Y型通風方式，并結合上向鉆孔的綜合瓦斯治理措施，另外，還對卸壓后的殘余瓦斯壓力、煤層變形量等進行了研究。

（1）瓦斯壓力。實際測定被保護C13煤層原始瓦斯壓力為2.6 MPa，隨著保護層工作面的回采，測壓鉆孔瓦斯壓力逐漸降低，巖層穩(wěn)定后測壓鉆孔測得殘余瓦斯壓力最大為0.45 MPa。

（2）被保護煤層透氣性系數(shù)。采動影響前被保護層C13煤層透氣性系數(shù)為0.03625 m2/（MPa2·d）；保護層工作面回采后，C13煤層透氣性系數(shù)增長為51.0235 m2/（MPa2·d），增加了1407倍。

（3）被保護煤層變形量。經(jīng)現(xiàn)場考察，受到遠距離保護層工作面采動的影響，C13煤層膨脹變形量最大值為85 mm，且長時間維持不變，這為長期抽采被保護層瓦斯提供充足時間。

4 結論

（1）保護層工作面推進距離較短時，遠距離的被保護層受采動影響小，卸壓不明顯；推進距離增大至200 m時，工作面切眼前方40 m和160 m處卸壓程度達到最大，有效的卸壓區(qū)域沿工作面走向距離為120 m，反算出卸壓保護角為60～64.5°。

（2）隨著保護層工作面推進，被保護煤層膨脹變形量逐漸增大，推至200 m時膨脹變形曲線呈馬鞍形，工作面切眼前方55～150 m范圍內膨脹變形量保持在16.8～24 mm之間。

（3）保護層工作面回采后，被保護層透氣性系數(shù)增加了1407倍，被保護層得到了有效卸壓，最終實現(xiàn)突出危險工作面的安全回采。

［1］ 于不凡.煤礦瓦斯災害防治及利用技術手冊［M］.北京：煤炭工業(yè)出版社，2005

［2］ 袁亮.低透氣性煤層群瓦斯抽采理論與技術［M］.北京：煤炭工業(yè)出版社，2004

［3］ 楊威.保護層卸壓開采時空演化規(guī)律的數(shù)值模擬［J］.煤礦安全，2011（5）

［4］ 涂敏，繆協(xié)興，黃乃斌.遠程下保護層開采被保護煤層變形規(guī)律研究［J］.采礦與安全工程學報，2006（3）

［5］ 石必明，俞啟香，周世寧.保護層開采遠距離煤巖破裂變形數(shù)值模擬［J］.中國礦業(yè)大學學報，2004（3）

［6］ 熊祖強，王文，李化敏.遠程保護層開采上覆煤巖層移動規(guī)律［J］.中國煤炭，2009（7）

［7］ 郭鋒，郝天軒.遠程下保護層開采被保護層防突技術研究［J］.中國煤炭，2012（8）

On overlying protected layer pressure relief effectiveness during remote protective layer mining

Yang Runquan
（SDIC Xinji Energy Co.，Ltd.，Huainan，Anhui 232001，China）

The FLAC3D numerical simulation software is used to study the stress distribution and expansion deformation law of the overlying protected layer during the remote lower protective layer mining in some coal mine of Huainan Colliery.The results show that，the remote protected layer can fully relieve pressure after the lower protective layer mining；with the relief stress，it is inverse－calculated out that the relief protection angle is 60 to 64.5°；the maximum amount of expansion deformation of the protected layer is 26.82mm，with the expansion deformation rate of 5.96‰，and the expansion deformation creates conditions for gas extraction in the protected layer.

remote lower protective layer mining，protected layer，expansion deformation rate，stress distribution，relief effectiveness

TD323

A

楊潤全（1959－），男，陜西人，大學本科，從事煤礦技術管理工作，現(xiàn)任新集公司技術咨詢委員會副主任兼設計院院長。

（責任編輯 張毅玲）