趙兵兵，張慧霞，賈瑞靈，侯健

（1.內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，呼和浩特 010051；2.中國(guó)船舶重工集團(tuán)公司第七二五研究所青島分部 海洋腐蝕與防護(hù)實(shí)驗(yàn)室，山東 青島 266071）

低合金鋼中合金元素含量低于5%左右，在成本增加很少的情況下通過(guò)添加1種或幾種元素可以使其具有強(qiáng)度高、韌性好、比重小和易焊接等優(yōu)異的性能[1—2]。近年來(lái)，隨著我國(guó)制造業(yè)的迅速發(fā)展，低合金鋼在船舶、橋梁、石油管道、化工、汽車(chē)等行業(yè)的應(yīng)用越來(lái)越廣泛[3]。焊接結(jié)構(gòu)是低合金鋼主要的應(yīng)用形式，在焊接時(shí)接頭容易出現(xiàn)氣孔、夾雜、咬邊、未熔合和未焊透等缺陷和殘余應(yīng)力。在使用過(guò)程中，由于缺陷和殘余應(yīng)力的存在，低合金鋼焊接接頭容易產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕、氫致開(kāi)裂、腐蝕疲勞和電偶腐蝕等局部破壞，可能導(dǎo)致整個(gè)構(gòu)件失效，從而造成人身及財(cái)產(chǎn)的巨大損失。文中針對(duì)低合金鋼焊接接頭腐蝕問(wèn)題詳細(xì)介紹了低合金鋼焊接接頭的腐蝕類(lèi)型、影響因素、腐蝕研究方法及其研究現(xiàn)狀。

1 低合金鋼焊接接頭的腐蝕類(lèi)型

低合金鋼焊接接頭的缺陷和殘余應(yīng)力是不可避免的，尤其是殘余應(yīng)力。殘余應(yīng)力增加將促進(jìn)焊接接頭的應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂、氫致開(kāi)裂和腐蝕疲勞，同時(shí)氣孔、咬邊等缺陷在有外力或殘余應(yīng)力存在時(shí)會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力集中，也會(huì)促進(jìn)焊接接頭的應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂、氫致開(kāi)裂和腐蝕疲勞。由于低合金鋼焊接接頭受冶金因素和焊接工藝的影響，因此各個(gè)區(qū)域（母材、焊縫和熱影響區(qū)）的電化學(xué)性質(zhì)有所不同。隨著差異性的增加，電偶腐蝕的傾向會(huì)隨之增加。

1.1 應(yīng)力腐蝕

應(yīng)力腐蝕是指金屬材料在固定拉應(yīng)力和腐蝕介質(zhì)的共同作用下發(fā)生破裂，拉應(yīng)力包括外力、熱應(yīng)力或殘余應(yīng)力[4]。應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂的產(chǎn)生與冶金、環(huán)境和應(yīng)力狀態(tài)等因素有關(guān)[5]。B.Lu[6]等人用慢應(yīng)變速率拉伸（SSRT）試驗(yàn)研究了經(jīng)過(guò)塑性預(yù)應(yīng)變的X70管線(xiàn)鋼焊縫在近中性溶液中應(yīng)力腐蝕敏感性，其應(yīng)力腐蝕敏感性順序?yàn)椋簾嵊绊憛^(qū)＞焊縫＞母材。塑性預(yù)應(yīng)變會(huì)增加X(jué)70管線(xiàn)鋼在近中性環(huán)境下應(yīng)力腐蝕裂紋敏感性，預(yù)應(yīng)變引起的應(yīng)力腐蝕可能與屈服強(qiáng)度的增加有關(guān)。Q.Peng[7]等人采用預(yù)制裂紋的雙懸臂梁來(lái)研究鎳基合金182與低合金鋼A533B異種金屬焊接接頭熔合區(qū)的應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂行為，結(jié)果表明：裂紋擴(kuò)展被熔合區(qū)的點(diǎn)蝕中斷，裂紋的再擴(kuò)展是點(diǎn)蝕前端沿著晶界優(yōu)先氧化的結(jié)果。由上述可知，在焊接過(guò)程中，通過(guò)改善構(gòu)件的應(yīng)力狀態(tài)和接頭的冶金因素可以提高其抗應(yīng)力腐蝕的能力。

1.2 氫致開(kāi)裂

氫致開(kāi)裂是指含氫材料在內(nèi)壓或外加載荷作用下引起的脆性開(kāi)裂。氫致開(kāi)裂敏感性與材料所處環(huán)境和冶金參量（如缺陷分布等）關(guān)系密切[8]。H. W.Lee[9]通過(guò)測(cè)量焊縫中擴(kuò)散氫的含量研究了不同預(yù)熱及層間溫度對(duì)船用E32鋼厚板焊接接頭氫致開(kāi)裂的影響，結(jié)果表明：預(yù)熱及層間溫度控制在100～120℃時(shí)有益于焊縫中擴(kuò)散氫的逸出和焊接接頭殘余應(yīng)力的降低，并且可以獲得大量的針狀鐵素體，提高焊接接頭的力學(xué)性能，從而降低氫致開(kāi)裂的敏感性。J.Kittel[10]等人研究了管線(xiàn)鋼在酸性環(huán)境中的氫致開(kāi)裂，發(fā)現(xiàn)在硫化氫偏壓和pH較高的情況下，氫的擴(kuò)散系數(shù)較低，使得焊縫中的氫含量增加，促進(jìn)了氫致開(kāi)裂的萌生。研究表明，控制材料所處的環(huán)境和冶金參量是降低氫致開(kāi)裂敏感性的有效方法。

1.3 腐蝕疲勞

腐蝕疲勞是指金屬材料在循環(huán)載荷或脈動(dòng)載荷和腐蝕介質(zhì)共同作用下產(chǎn)生的斷裂或破壞。對(duì)于焊接接頭而言，在焊接過(guò)程中產(chǎn)生的應(yīng)力和缺陷是疲勞裂紋萌生和擴(kuò)展的主要原因。當(dāng)構(gòu)件處于腐蝕環(huán)境中，裂紋的擴(kuò)展速率更高，最終導(dǎo)致構(gòu)件失效[11—12]。苗偉[13]研究了X70管線(xiàn)鋼焊接接頭在H2S環(huán)境中、固定加載頻率、不同應(yīng)力比條件下腐蝕疲勞裂紋的擴(kuò)展速率，結(jié)果表明：在相同試驗(yàn)條件下，熱影響區(qū)的腐蝕疲勞裂紋擴(kuò)展速率比母材高。隨著應(yīng)力比的增加，熱影響區(qū)與母材的疲勞裂紋擴(kuò)展速率增大，這是由于應(yīng)力比增加使得裂紋尖端累積塑性應(yīng)變?cè)龃螅铀倭肆鸭y尖端新鮮表面的生成和鈍化膜破裂，加速了陽(yáng)極溶解，進(jìn)而加速了腐蝕疲勞裂紋的擴(kuò)展。有研究表明，焊縫咬邊缺陷會(huì)縮短低合金鋼A36對(duì)接接頭在3.5% NaCl溶液中的疲勞壽命[11]，加快焊接接頭的失效。這是因?yàn)樵谌毕萏幰桩a(chǎn)生應(yīng)力集中，從而在缺陷周?chē)a(chǎn)生微裂紋，腐蝕介質(zhì)進(jìn)入裂紋中，促進(jìn)了疲勞裂紋的擴(kuò)展。因此，為了增加構(gòu)件的疲勞壽命可以通過(guò)改善焊接工藝來(lái)減少焊接接頭的缺陷和降低殘余應(yīng)力。

1.4 電偶腐蝕

在腐蝕介質(zhì)中，如果焊接接頭各區(qū)的電極電位存在差異，就可能造成接頭各區(qū)之間的電偶腐蝕，電位差越大，越容易發(fā)生電偶腐蝕[14]。范舟[15]等人研究了X70管線(xiàn)鋼焊接接頭在3.5%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）NaCl溶液中的腐蝕行為，結(jié)果發(fā)現(xiàn)熱影響區(qū)的電位最低，在熱影響區(qū)與母材和焊縫組成的偶對(duì)中熱影響區(qū)均作為陽(yáng)極腐蝕得到加速。T.Hemmingsen[16]等人研究了碳鋼焊接接頭母材、熱影響區(qū)和焊縫之間的電偶腐蝕行為，發(fā)現(xiàn)電解質(zhì)溶液的pH值會(huì)改變其電偶偶對(duì)的極性，隨著pH值的降低，電偶偶對(duì)的陽(yáng)極由熱影響區(qū)變?yōu)槟覆?。劉成虎[17]等人研究了X70管線(xiàn)鋼焊接接頭不同陰/陽(yáng)極面積比對(duì)電偶腐蝕效應(yīng)的影響，發(fā)現(xiàn)當(dāng)焊縫作為陰極時(shí)會(huì)形成小陰極大陽(yáng)極的電偶對(duì)。由于焊縫面積較小，電偶腐蝕并不明顯，因此，可以通過(guò)改善焊接工藝來(lái)提高焊縫、熱影響區(qū)、母材的電化學(xué)均一性，減小焊縫、熱影響區(qū)和母材間的電位差，可降低電偶腐蝕敏感性。

2 焊接工藝對(duì)腐蝕的影響

2.1 焊后熱處理的影響

由于焊接使得工件的溫度分布不均勻，焊后容易產(chǎn)生殘余應(yīng)力，殘余應(yīng)力對(duì)構(gòu)件耐應(yīng)力腐蝕、氫致開(kāi)裂和疲勞腐蝕性能有很大影響。同時(shí)焊后熱影響區(qū)、焊縫和母材之間存在一定的電位差，容易發(fā)生電偶腐蝕，因此根據(jù)母材選取適當(dāng)溫度進(jìn)行焊后熱處理是必要的。K.Moon[18]等人研究了RE36鋼在焊后未經(jīng)熱處理和選取550，600，650℃熱處理后焊接接頭的耐蝕性，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，經(jīng)過(guò)550℃熱處理后焊縫、母材和熱影響區(qū)之間的電位差最小，母材和焊縫的電位比熱處理前略有負(fù)移。S.Ravi[19]等人對(duì)比研究了低合金高強(qiáng)鋼HLSA-80經(jīng)過(guò)不同熱處理工藝與未經(jīng)熱處理的焊接接頭的疲勞性能，結(jié)果表明：焊后熱處理會(huì)降低焊接接頭的殘余拉伸應(yīng)力，這對(duì)提高焊接接頭的疲勞性能有很大的幫助，同時(shí)經(jīng)過(guò)熱處理后材料伸長(zhǎng)率增加會(huì)降低氫脆敏感性。這說(shuō)明焊后熱處理不但可以降低焊接接頭殘余應(yīng)力，還可以提高焊縫、熱影響區(qū)和母材的電化學(xué)均一性，有效降低了應(yīng)力腐蝕、氫致開(kāi)裂、腐蝕疲勞和電偶腐蝕的敏感性。

2.2 焊接熱輸入的影響

焊接熱輸入是指焊接單位長(zhǎng)度焊縫所需的能量。適當(dāng)?shù)卦黾雍附訜彷斎氩坏梢蕴岣呱a(chǎn)效率，還可以降低焊縫和熱影響區(qū)的腐蝕速率。S.P. Kumaresh Babu[20]等人用埋弧焊在4種不同熱輸入條件下對(duì)碳鋼進(jìn)行焊接，浸入100℃的鹽酸介質(zhì)中研究其焊縫及熱影響區(qū)的腐蝕特性，結(jié)果發(fā)現(xiàn)隨著焊接熱輸入的增加，焊縫和熱影響區(qū)的腐蝕速率降低。黃安國(guó)[21]等人用埋弧焊研究了焊接熱輸入為2.79 kJ/mm和4.96 kJ/mm時(shí)16Mn鋼焊接接頭在3.5%NaCl溶液中的腐蝕行為，發(fā)現(xiàn)在熱輸入為2.79 kJ/mm時(shí)焊接接頭的耐蝕性較好。上述研究者選取的焊接熱輸入僅適用于其選用的試驗(yàn)材料和焊接方法，在實(shí)際應(yīng)用中可根據(jù)母材和焊接方法選擇焊接熱輸入，以提高焊接接頭的耐蝕性。

3 焊接接頭的腐蝕研究方法

3.1 表面分析及形貌觀(guān)察方法

目前，對(duì)焊接接頭進(jìn)行表面分析及形貌觀(guān)察主要采用掃描電子顯微鏡（SEM）、X射線(xiàn)衍射（XRD）、激光拉曼光譜（LRS）、能譜分析（EDS）、傅里葉紅外光譜分析儀（FTIR）等[7，22—24]，以上表面分析方法能夠?qū)υ嚇颖砻娴奈⒂^(guān)結(jié)構(gòu)、微觀(guān)腐蝕形貌進(jìn)行觀(guān)察和腐蝕產(chǎn)物分析，通過(guò)微觀(guān)結(jié)構(gòu)特征變化、腐蝕形貌特征和腐蝕產(chǎn)物組成來(lái)評(píng)定焊接接頭的耐蝕性。Q. Peng等人[7]用掃描電子顯微鏡、透射電子顯微鏡和能譜分析方法研究了鎳基合金182與低合金鋼A533B異種金屬焊接接頭熔合區(qū)的應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂行為，發(fā)現(xiàn)鎳的氧化物主要分布在裂紋壁上，使裂紋壁的腐蝕電位正移，從而形成了裂紋壁大陰極裂紋尖端小陽(yáng)極的偶對(duì)，使裂紋尖端的金屬溶解加速。胡麗華[23]等人采用掃描電子顯微鏡和能譜分析方法對(duì)X65和3Cr管線(xiàn)鋼在CO2環(huán)境中焊接接頭腐蝕產(chǎn)物的微觀(guān)形貌和成分進(jìn)行分析，得出3Cr鋼的產(chǎn)物膜中Cr元素富集，生成的Cr（OH）3穩(wěn)定性較好，結(jié)構(gòu)較致密，對(duì)基體的保護(hù)性較好，而X65鋼的腐蝕產(chǎn)物膜主要由FeCO3組成，結(jié)構(gòu)疏松，腐蝕嚴(yán)重。依靠表面分析方法研究焊接接頭腐蝕行為可以評(píng)定接頭的耐蝕性，但是進(jìn)一步研究焊接接頭腐蝕機(jī)理，仍然需要結(jié)合電化學(xué)等其他手段。

3.2 傳統(tǒng)電化學(xué)方法

目前，傳統(tǒng)的電化學(xué)方法主要包括自腐蝕電位、線(xiàn)性極化、動(dòng)電位極化和交流阻抗技術(shù)等[22—23，25]，可用于快速測(cè)定材料的瞬時(shí)腐蝕速率，研究材料腐蝕的過(guò)程及規(guī)律，評(píng)定材料的耐蝕性和腐蝕敏感性，測(cè)定環(huán)境介質(zhì)的腐蝕性，探索材料的腐蝕機(jī)理[26]。

K.M.Deen[22]等人用動(dòng)電位極化、線(xiàn)性極化技術(shù)研究了低合金鋼焊縫各部分（母材、焊縫和熱影響區(qū)）的電化學(xué)腐蝕行為，結(jié)果表明：在充氣和含鹽的水溶液環(huán)境中，針狀鐵素體的存在，有效地促進(jìn)了焊縫的局部腐蝕。胡麗華[23]等人用動(dòng)電位極化和電化學(xué)阻抗譜方法研究了3Cr鋼母材、焊縫和熱影響區(qū)的腐蝕電流密度和極化電阻，結(jié)果發(fā)現(xiàn)母材腐蝕電流密度最大，極化電阻最??；焊縫腐蝕電流密度最小，極化電阻最大。傳統(tǒng)的電化學(xué)方法可以測(cè)得金屬材料的腐蝕機(jī)理與過(guò)程，但局部腐蝕的產(chǎn)生和發(fā)展都是在一個(gè)極小的區(qū)域里進(jìn)行的，所以采用微區(qū)電化學(xué)方法是必要的。

3.3 微區(qū)電化學(xué)方法

微區(qū)電化學(xué)測(cè)量方法包括掃描振動(dòng)電極技術(shù)（SVET）、掃描電化學(xué)顯微鏡（SECM）、掃描開(kāi)爾文探針（SKP）和局部電化學(xué)交流阻抗譜（LEIS）等。采用微區(qū)電化學(xué)方法能夠區(qū)分材料不同區(qū)域電化學(xué)特性差異，并能夠探測(cè)材料/溶液界面的電化學(xué)反應(yīng)過(guò)程[27]。近年來(lái)，微區(qū)電化學(xué)測(cè)量在腐蝕研究領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用。趙衛(wèi)民[28]等人用自制的掃描參比電極測(cè)試裝置研究了低碳鋼焊接接頭表面微區(qū)的電位分布，測(cè)得熔合線(xiàn)部位的電極電位最低，母材與焊縫存在較大電位差。G.A.Zhang[29]等人用掃描振動(dòng)電極和局部電化學(xué)阻抗圖譜技術(shù)研究了在碳酸鹽溶液中應(yīng)力對(duì)X70管線(xiàn)鋼焊接接頭的焊縫、熱影響區(qū)和基材的腐蝕行為影響。電流密度隨著應(yīng)力的增加而變大，但熱影響區(qū)的電流密度始終最大，有外加應(yīng)力時(shí)焊縫附近的電流密度最大，無(wú)外加應(yīng)力時(shí)靠近母材區(qū)域的電流密度最大。隨著外加應(yīng)力的變化，母材、焊縫和熱影響區(qū)的局部阻抗特征不變，且熱影響區(qū)的局部阻抗值最小。因此，今后在研究低合金鋼焊接接頭腐蝕行為時(shí)，可以采用一種或多種微區(qū)電化學(xué)技術(shù)來(lái)研究焊接接頭局部腐蝕的機(jī)理與過(guò)程。

4 結(jié)語(yǔ)

從腐蝕類(lèi)型、焊接工藝影響和腐蝕研究方法等3個(gè)方面對(duì)低合金鋼焊接接頭腐蝕領(lǐng)域國(guó)內(nèi)外目前開(kāi)展的研究工作進(jìn)行了概述，分析了焊后熱處理和焊接熱輸入對(duì)焊縫微觀(guān)組織及腐蝕行為的影響，提出了開(kāi)展相關(guān)研究應(yīng)綜合運(yùn)用表面分析、形貌觀(guān)察、傳統(tǒng)電化學(xué)以及微區(qū)電化學(xué)等多種手段，以獲取更多信息揭示腐蝕機(jī)理。焊接是低合金鋼最主要的應(yīng)用方式，但由于受技術(shù)工藝限制，殘余應(yīng)力和各種缺陷不可避免，開(kāi)展低合金鋼焊接接頭腐蝕行為和機(jī)理的研究，可為低合金鋼焊接工藝的改進(jìn)及有針對(duì)性的開(kāi)展腐蝕防護(hù)設(shè)計(jì)提供理論指導(dǎo)，有效保障低合金鋼焊接結(jié)構(gòu)的使用安全。

[1]溫東輝，宋鳳明，錢(qián)余海，等.高韌性耐候鋼厚板的開(kāi)發(fā)[J].世界鋼鐵，2009，9（5）：7—10. WEN Dong-hui，SONG Feng-ming，QIAN Yu-hai，et al. Development ofWeathering Steel Plates with High Toughness[J].World Iron&Steel，2009，9（5）：7—10.

[2]張慧霞，程文華，鄧春龍，等.疲勞裂紋擴(kuò)展對(duì)高強(qiáng)鋼電化學(xué)性能的影響[J].裝備環(huán)境工程，2011，8（1）：57—60. ZHANG Hui-xia，CHENGWen-hua，DENG Chun-long，et al.Study of Corrosion Fatigue Crack Propagation Behavior of High-strength Steel by Electrochemical Method[J]. Equipment Environmental Engineering，2011，8（1）：57—60.

[3]翁宇慶，楊才福，尚成嘉.低合金鋼在中國(guó)的發(fā)展現(xiàn)狀與趨勢(shì)[J].鋼鐵，2011，46（9）：1—10. WENGYu-qing，YANGCai-fu，SHANGCheng-jia.Stateof-the-artand DevelopmentTrendsofHSLA Steels in China [J].Iron&Steel，2011，46（9）：1—10.

[4] 李曉剛.材料腐蝕與防護(hù)[M].長(zhǎng)沙：中南大學(xué)出版社，2009：107—124. LI Xiao-gang.Corrosion and protection of Materials[M]. Changsha：CentralSouth University Press，2009：107—124.

[5] ELIZA N，SHACHAR A，TAL B，et al.Characteristics of Hydrogen Embrittlement，Stress Corrosion Cracking and Tempered Martensite Embrittlement in High-strength Steels [J].Engineering failureanalysis，2002，9（2）：167—184.

[6]LU B，LUO JL，IVEY D G.Near-Neutral pH Stress Corrosion Cracking Susceptibility of Plastically Prestrained X70 SteelWeldment[J].Metallurgicaland Materials Transactions A，2010，41（10）：2538-2547.

[7]PENG Q，XUE H，HOU J，et al.Role ofWater Chemistry and Microstructure in Stress Corrosion Cracking in the Fusion Boundary Region ofan Alloy 182-A533B Low Alloy Steel Dissimilar Weld Joint in High Temperature Water[J]. Corrosion Science，2011，53（12）：4309—4317.

[8]KIMW K，KOH SU，YANG B Y，etal.Effectof Environmental and Metallurgical Factors on Hydrogen Induced Cracking of HSLA Steels[J].Corrosion Science，2008，50（12）：3336—3342.

[9] LEE H W.Weld Metal Hydrogen-assisted Cracking in Thick Steel Plate Weldments[J].Materials Science and Engineering:A，2007，445：328—335.

[10]KITTEL J，SMANIO V，F(xiàn)REGONESE M，et al.Hydrogen Induced Cracking（HIC）Testing of Low Alloy Steel in Sour Environment:Impact of Time of Exposure on the Extent of Damage[J].Corrosion Science，2010，52（4）：1386—1392.

[11]WAHABM A，SAKANOM.Experimental Study of Corrosion Fatigue Behaviour ofWelded Steel Structures[J].Journal of Materials Processing Technology，2001，118（1）：116—121.

[12]COSTA JDM，F(xiàn)ERREIRA JA M，ABREU LPM.Fatigue Behaviour of Butt Welded Joints in a High Strength Steel [J].Procedia Engineering，2010，2（1）：697—705.

[13]苗偉.X70管線(xiàn)鋼的硫化氫腐蝕疲勞行為研究[D].北京：北京工業(yè)大學(xué)，2008. MIAO Wei.Study of Hydrogen Sulfide Corrosion Fatigue Behavior of X70 Pipeline Steel[D].Beijing：Beijing University of Technology，2008.

[14]孔小東，楊明波，朱梅五.冶金因素對(duì)低合金鋼焊接接頭耐蝕性的影響[J].焊接學(xué)報(bào)，2009（7）：105—109. KONG Xiao-dong，YANG Ming-bo，ZHU Mei-wu.Effects of Metallurgical Factors on Corrosion Behaviors of Welded Joints of Low-alloy Steels[J].Transactions of the CHINA Welding Institution，2009（7）：105—109.

[15]范舟，劉建儀，李士倫，等.X70管線(xiàn)鋼焊接接頭組織及其海水腐蝕規(guī)律[J].西南石油大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2009，31（5）：171—171. FAN Zhou，LIU Jian-yi，LIShi-lun，et al.Microstructure and Seawater Corrosion to Welding Joint of X70 Pipeline Steel[J]. Journal of Southwest Petroleum University（Science&Technology Edition），2009，31（5）：171—171.

[16]HEMMINGSEN T，HOVDAN H，SANNI P，et al.The Influence of Electrolyte Reduction Potential on Weld Corrosion[J].Electrochimica Acta，2002，47（24）：3949—3955.

[17]劉成虎，柳偉，趙耀斌，等.X70異種鋼焊接接頭的電偶腐蝕行為[J].北京科技大學(xué)學(xué)報(bào)，2008，30（1）：25—29. LIU Cheng-hu，LIUWei，ZHAO Yao-bin，et al.Galvanic Corrosion of X70 Dissimilar Weld Joints[J].Journal of University of Scienceand Technology Beijing，2008，30（1）：25—29.

[18]MOON K M，LEEM H，KIM K J，etal.The Effectof Postweld Heat Treatment Affecting Corrosion Resistance and Hydrogen Embrittlement of HAZ Part in FCAW[J].Surface and Coatings Technology，2003，169：675—678.

[19]RAVIS，BALASUBRAMANIAN V，NEMATN S.Influences of PostWeld Heat Treatment on Fatigue Life Prediction of Strength Mis-matched HSLA SteelWelds[J].International Journalof Fatigue，2005，27（5）：547—553.

[20]KUMARESH B S P，NATARAJAN S.Influence of Heat Input on High Temperature Weldment Corrosion in Submerged Arc Welded Power Plant Carbon Steel[J]. Materials&Design，2008，29（5）：1036—1042.

[21]黃安國(guó)，李志遠(yuǎn)，余圣甫，等.低合金鋼焊縫金屬的腐蝕行為[J].焊接學(xué)報(bào)，2006，26（11）：30—34. HUANG An-guo，LI Zhi-yuan，YU Sheng-fu，et al. Corrosion Behavior of Weld Metal of Low-alloy Steel[J]. Transactions of the China Welding Institution，2006，26（11）：30—34.

[22]DEEN K M，AHMAD R，KHAN IH，et al.Microstructural Study and Electrochemical Behavior of Low Alloy Steel Weldment[J].Materials&Design，2010，31（6）：3051—3055.

[23]胡麗華，張雷，許立寧，等.3Cr低合金管線(xiàn)鋼及焊接接頭的 CO2腐蝕行為[J].北京科技大學(xué)學(xué)報(bào)，2010（3）：345—350. HU Li-hua，ZHANG Lei，XU Li-ning，et al.CO2Corrosion Behavior of 3Cr Low-alloy Pipeline Steel and Weld Joints [J].JournalofUniversity of Science and Technology Beijing，2010（3）：345—350.

[24]張慧霞，戚霞，鄧春龍，等.不同腐蝕體系中低合金鋼銹層的拉曼光譜研究[J].裝備環(huán)境工程，2009，6（1）：30—34. ZHANGHui-xia，QIXia，DENGChun-long，etal.Study on Corrosion Rust Layers of Low Alloy Steel in Different Simulated Seawater Environment Using Raman Spectroscopy[J]. Equipment Environmental Engineering，2009，6（1）：30—34.

[25]安聞迅，鄧春龍，杜敏，等.低合金鋼實(shí)海腐蝕電化學(xué)阻抗譜研究[J].裝備環(huán)境工程，2009，6（1）：17—20. AN Wen-xun，DENG Chun-long，DU Min，et al.Study of Marine Corrosion of Low Alloy Steel with Electrochemical Impedance Spectroscopy[J].Equipment Environmental Engineering，2009，6（1）：17—20.

[26]吳蔭順.金屬腐蝕研究方法[M].冶金工業(yè)出版社，1993：40. WU Yin-shun.Metal Corrosion Research Methods[M]. Metallurgical Industry Press，1993：40.

[27]王力偉，李曉剛，杜翠薇，等.微區(qū)電化學(xué)測(cè)量技術(shù)進(jìn)展及在腐蝕領(lǐng)域的應(yīng)用[J].中國(guó)腐蝕與防護(hù)學(xué)報(bào)，2011，30（6）：498—503. WANG Li-wei，LIXiao-gang，DU Cui-wei，et al.Recent Advances in Local Electrochemical Measurement Techniques and Applications in Corrosion Research[J].Journal of Chinese Society for Corrosion and protection，2010，30（6）：498—503.

[28]趙衛(wèi)民，薛錦.焊接接頭微區(qū)電位測(cè)試裝置的研制[J].腐蝕科學(xué)與防護(hù)技術(shù)，2002，14（3）：182—184. ZHAOWei-min，XUE Jin.AN Apparatus for Eval Uating Corrosion Tendency of Welded Joints[J].Corrosion Science and Protection Technology，2002，14（3）：182—184.

[29]ZHANGGA，CHENGY F.Micro-electrochemicalCharacterization and Mott-Schottky AnalysisofCorrosion ofWelded X70 Pipeline Steel in Carbonate/bicarbonate Solution[J]. Electrochimica Acta，2009，55（1）：316—324.