梅 洪,辛永安,武麗萍,魯明春
(1.中國石油青海油田分公司科技信息處;2.中國石油鉆井工程研究院江漢機械研究所;3.中國石油青海油田分公司井下作業(yè)公司)
七5-39井是青海油田2006年完井的一口7"套管直井,共計11個油層,全部射開投產(chǎn)并對靠下的中間四層壓裂后產(chǎn)量偏低,決定對上部5層進行連續(xù)管壓裂改造。由于層薄且均已射孔投產(chǎn)(表1),考慮采用合層混壓的方式進行改造;為改善效果,提出采用“定點起裂”的連續(xù)管噴砂射孔環(huán)空壓裂新工藝,分三層壓裂(Ⅳ-6+7、Ⅳ-8、Ⅳ-11)。
對七5-39井采用連續(xù)管噴砂射孔環(huán)空壓裂工藝進行分層壓裂改造,面臨一系列新的挑戰(zhàn):
表1 作業(yè)井層位數(shù)據(jù)及歷次作業(yè)情況
(1)下層已壓裂投產(chǎn),且儲層物性較好,需使用底封封隔器實現(xiàn)可靠的物理封隔;由于產(chǎn)層已全部射開,要求封隔器能在炮眼上坐封,并能實現(xiàn)多次解封重復坐封。
(2)層薄,厚度最小的Ⅳ-8層只有1.7 m;層間距小,只有4.0~5.2 m。要求能精確定位,精細分層,并合理控制施工規(guī)模避免壓竄。
(3)目的層已射孔投產(chǎn),采用環(huán)空泵注壓裂方式只能封住下層而無法封隔上層,需采取措施只在目的層起裂,而不壓開上部已射開的層。
(4)本井為7″套管井,要求使用大直徑的工具組合,增大了連續(xù)管作業(yè)的難度。
(5)本井已投產(chǎn)生產(chǎn)5年多的時間,且結蠟嚴重,要求井下工具具有較強的抗污染能力,并配套必要的防卡和解卡安全措施。
本次施工要在已射孔投產(chǎn)的薄夾層井段上,利用連續(xù)管噴砂射孔環(huán)空壓裂技術進行分層改造。其關鍵是要實現(xiàn)有效分層,并合理控制施工參數(shù),避免壓竄。
(1)使用專門研制的CTK344封隔器作為底封,隔離下部已壓開的層。
(2)利用水力噴射壓裂的機理,采用噴射器高速噴射結合,環(huán)空泵注的程序,實現(xiàn)定點起裂,強化分層效果。
(3)為避免壓竄,合理控制施工規(guī)模,在環(huán)空壓裂過程中控制總排量2.4~2.8 m3/min,有效控制縫高。
選用專門研制的CTK344-138封隔器用作本次連續(xù)管環(huán)空壓裂的底封。利用噴射器正循環(huán)的壓差實現(xiàn)坐封,利用連續(xù)管泄壓可解封。不需連續(xù)管提供軸向力實現(xiàn)坐封解封,適應連續(xù)管作業(yè)的特點。
作業(yè)前測試表明,封隔器可在8~12 MPa內外壓差下可靠坐封,能承受50 MPa上下壓差,無滲漏無滑移,完全滿足作業(yè)要求。
水力噴射壓裂技術在國內外已得到廣泛應用,該技術采用噴砂射孔與壓裂連作的方式,作業(yè)時油套同注,利用高速射流在射孔孔道內的增壓作用和水力封隔效應,不需使用封隔器等機械封隔措施可實現(xiàn)分層壓裂。國內已通過室內模擬、地面試驗和現(xiàn)場應用,驗證了這一原理的實用效果[1-6]。
為采用環(huán)空壓裂方式實現(xiàn)在已射孔井段內定點起裂精確分層,將水力噴射壓裂技術有機地結合到連續(xù)管噴砂射孔環(huán)空壓裂工藝中,將每一層壓裂的過程分作3個階段:①水力噴砂射孔:連續(xù)管內注入,環(huán)空返出,利用噴砂射孔孔眼尺寸大、孔道清潔的特點降低起裂壓力。②小型噴射壓裂:保持連續(xù)管的注入排量和噴嘴的高速射流,關閉環(huán)空閘門提高井筒壓力,形成裂縫并延長噴砂射孔的長度,進一步降低后續(xù)壓裂的壓力。③環(huán)空壓裂:繼續(xù)保持連續(xù)管的注入排量和噴嘴的高速射流,環(huán)空大排量泵注實施壓裂。強化定點壓裂的分層效果,使裂縫只在設計的起裂點形成和擴展。
與常規(guī)水力噴射壓裂不同,本工藝壓裂階段雖然也是油套同注,但環(huán)空泵注排量遠大于連續(xù)管內注入排量,屬于一種利用水力噴射壓裂機理的環(huán)空壓裂。常規(guī)水力噴射壓裂利用噴嘴大排量噴射產(chǎn)生的分層效應隔離已壓開的層段;本工藝減小了噴嘴射流的排量,水力噴射的分層作用主要用于避免在已射開的炮眼上起裂,對下部已壓開的層段則利用底封封隔器隔離。
連續(xù)管注入排量應主要根據(jù)允許的泵注壓力進行優(yōu)化,在條件允許時選擇大排量更有利。本次試驗,連續(xù)管泵注排量0.6 m3/min,環(huán)空泵注排量1.8~2.2 m3/min。
使用江漢機械研究所研制的LG360/60F-2300連續(xù)管作業(yè)機作業(yè)。配備QT900連續(xù)管,外徑×壁厚×內徑=60.3 mm×4.45 mm×51.4 mm,長度2300 m。
連續(xù)管泵注壓力在起裂過程中達到最大。按起裂時的環(huán)空壓力最高30 MPa,連續(xù)管泵注壓力不超過60 MPa,選擇噴射器設計泵注排量。
連續(xù)管噴砂射孔環(huán)空壓裂工藝需要兩套注入與混砂設備,連續(xù)管注入要滿足循環(huán)和噴砂射孔的要求,環(huán)空注入要滿足環(huán)空壓裂泵注要求。
施工過程中涉及到帶壓循環(huán),配套節(jié)流管匯要滿足如下帶壓循環(huán)的要求:
(1)第2層以后的噴砂射孔需要帶壓正循環(huán)。連續(xù)管注入,環(huán)空由放噴通道經(jīng)節(jié)流管匯帶壓返出。控制環(huán)空壓力不小于上一次的停泵壓力,目的是確保在封隔器坐封前,地層不吐砂不返液。
(2)解封封隔器的過程需要帶壓反循環(huán)。利用節(jié)流管匯控制連續(xù)管泄壓時的返出壓力,同時環(huán)空補液控制環(huán)空壓力不低于上一次的停泵壓力。目的是消除封隔器的坐封壓差并建立一定的反向壓差,確保封隔器解封,并使地層不吐砂不返液。
配置的連續(xù)管噴砂射孔CTK344封隔器環(huán)空壓裂工具串主要包括:連接器+脫節(jié)器+接箍定位器(MCCL)+扶正器+噴射器+封隔器+扶正器+單向閥+引鞋,總長約4.7m。
脫節(jié)器主要用于工具遇卡時丟手,丟手后頂部為標準的3″GS內打撈頸。配套準備了3″GS打撈矛,用于在丟手后打撈工具。還準備了沖砂工具串,用于壓后沖砂。
在完成井筒準備、井口及地面裝置安裝試壓之后進行:①連續(xù)管下入壓裂工具串;②校深定位后,對第一層噴砂射孔+小型壓裂,高速噴射+環(huán)空壓裂;③反循環(huán)解封工具,上提至第二層,壓裂該層;④反循環(huán)解封工具,上提至第三層,壓裂該層;⑤反循環(huán)解封,起工具;⑥壓后作業(yè):沖砂、返排。
七5-39井的短套管在擬壓裂的最下層之下約20 m處,工具下入超過短套管約15 m后回拉。利用MCCL探測套管接箍,根據(jù)控制室監(jiān)控系統(tǒng)記錄的載荷變化識別接箍信號。再根據(jù)短套管與設計射孔點的相對位置,調整工具位置定位。
使用專門研制的7″套管接箍定位器適應井筒條件,配套高速采集系統(tǒng)確保在淺井內也能準確捕捉接箍信號,實現(xiàn)精確定深。
七5-39井的三層壓裂按設計程序順利完成。三層均有明顯的破裂顯示,裂縫延伸過程的壓力曲線也很正常。沒有出現(xiàn)事前最擔心的壓竄問題,壓后沖砂也證實井筒內殘留的壓裂砂非常少。在已射孔投產(chǎn)的薄夾層井段上,利用連續(xù)管噴砂射孔環(huán)空壓裂技術進行分層改造的工藝現(xiàn)場試驗取得成功。
實際施工中,連續(xù)管注入最大排量0.7 m3/min,最高泵注壓力42.20 MPa(出現(xiàn)在第一層噴砂射孔+小型壓裂時);環(huán)空注入最大排量2 m3/min,最高泵注壓力25 MPa。三層段共加砂38 m3。
對起出工具進行了仔細的清理檢查,噴射器無損傷,噴嘴直徑基本無變化;封隔器結構完好,膠筒保持完整,無明顯損傷,膠筒表面可見明顯的炮眼壓痕。美中不足的是,膠筒內沉砂較多,但尚未造成對坐封解封過程的影響。
(1)青海油田在七5-39井的現(xiàn)場試驗,是國內首次在已射孔投產(chǎn)井段采用連續(xù)管噴砂射孔環(huán)空壓裂技術進行分層改造。本次試驗的成功,拓展了連續(xù)管環(huán)空壓裂技術的應用范圍,由原來主要用于套管完井的新井或未射孔井段,擴展到已射孔投產(chǎn)的井段;也改變了對老井薄夾層通常采用的合層改造方式,采用連續(xù)管精確定位逐層拖動實現(xiàn)了薄夾層的分層壓裂改造。
(2)將水力噴射壓裂的機理與連續(xù)管噴砂射孔環(huán)空壓裂技術有機結合,解決了在已射孔的薄夾層井段精確分層的問題。
(3)首次使用擴張式封隔器作為連續(xù)管環(huán)空壓裂的底封,自主研制配套的工具滿足連續(xù)管噴砂射孔環(huán)空壓裂要求。
(4)建議在開展常規(guī)工藝的應用和規(guī)?;茝V的同時,應加強連續(xù)管壓裂高端工藝的試驗與應用,積極推動自主研發(fā)工具的現(xiàn)場試驗與應用。
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