鄧 彬

(新疆美克化工股份有限公司，新疆 庫爾勒 841000)

1 鍋爐三管漏泄概況

新疆美克化工股份有限公司自建廠以來經(jīng)常發(fā)生鍋爐三管漏泄事件，從2007 年9 月A 鍋爐投入運(yùn)行到2010年初，鍋爐“三管”出現(xiàn)了8次泄露故障，導(dǎo)致運(yùn)行鍋爐被迫停爐檢修。具體原因見表1。

表1 鍋爐泄漏原因

2 省煤器磨損漏泄原因及防止措施

省煤器的故障主要是磨損，尤其是燃用劣質(zhì)煤的鍋爐。

2.1 磨損機(jī)理

由于流過鍋爐受熱面的煙氣具有一定的速度，在煙氣中又含有形狀不規(guī)則的固體顆粒，這些顆粒流經(jīng)受熱面時，就會對受熱面產(chǎn)生撞擊和磨擦。磨損主要是由于灰粒對管壁撞擊和磨削引起，磨損之所以多發(fā)生在沖擊角為30°～50°的部位，是由于煙氣速度﹑飛灰濃度﹑粒度隨時都在變化的結(jié)果。

2.2 省煤器易磨損的部位

省煤器的磨損，主要表現(xiàn)為局部磨損和均勻磨損兩個方面，尤其是局部磨損易引起省煤器漏泄，其位置多發(fā)生在省煤器左右兩組的中部彎頭﹑靠近前后墻的幾排管子﹑錯列省煤器順煙氣流向的第二排管子以及管卡附近的管子和局部防磨損措施不當(dāng)易引起其附近管子磨損的部位等。

2.3 對飛灰磨損的主要影響因素

飛灰磨損與飛灰濃度﹑灰粒的物理化學(xué)性質(zhì)﹑煙氣流速以及受熱面的布置與結(jié)構(gòu)特性有關(guān)，此外，還與運(yùn)行工況有關(guān)。同時灰濃度大，容易引起強(qiáng)烈的磨損。因此，循環(huán)流化床爐尤其是燒含灰量較高的燃料時，磨損問題更為嚴(yán)重。此外，如果在煙道局部地區(qū)造成飛灰濃度集中，例如煙氣走廊，也會引起嚴(yán)重磨損。如果燃料灰粒中多硬性物質(zhì)，灰粒粗大而有棱角，受熱面所處煙溫較低而使灰粒變硬，則灰粒的磨損性也加大。

煙氣流速的影響最為嚴(yán)重，磨損量與速度成三次方關(guān)系。因此，布置受熱面時，應(yīng)使煙氣流速不太大，更應(yīng)避免局部地區(qū)流速過大。在水平煙道的過熱器兩側(cè)及底部﹑下降煙道的省煤器靠后墻處，均易發(fā)生磨損破壞。這是由于這些地方有煙氣走廊，煙氣流速特高，有時可比平均流速大3～4 倍，這樣磨損就要大幾十倍。這些地方的飛灰濃度也隨煙氣流速增大而增大，尤其是在省煤器區(qū)，煙氣溫度低，灰粒變硬，磨損就更嚴(yán)重。

鍋爐負(fù)荷增加，煙氣流速也就增加，飛灰磨損就加快。煙道漏風(fēng)增加，也將使煙氣流速增高而加快磨損，運(yùn)行中燃燒不良，飛灰含碳量大量增加時，因焦碳粒比灰粒硬而加快磨損。又如受熱面發(fā)生局部結(jié)渣堵灰現(xiàn)象，將使煙氣流偏向一側(cè)而加快這一側(cè)受熱面的磨損。

2.4 防磨措施

防止省煤器磨損的途徑有兩個方面，一是消除磨損源，二是限制磨損速度。在目前采用的防磨措施中，主要是限制磨損速度，主要有以下一些：

（1）降低煙氣流速。實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)告訴我們，影響磨損的關(guān)鍵因素是煙速，嚴(yán)格地說，應(yīng)該是煙氣中飛灰顆粒的速度。關(guān)于煙速對磨損速度的影響有不少計(jì)算公式，絕大多數(shù)公式表明磨損速度與煙氣速度的三次方成正比，有的則認(rèn)為隨著煙速的進(jìn)一步提高，磨損速度會超過三次方的關(guān)系。由此可以看出，降低煙速，對防止磨損的重要性。

在實(shí)際工作中，降低煙氣速度的方法有：①擴(kuò)大煙道，增加煙氣流通面積；②橫向截距S1取極值；所謂S1取極值，就是當(dāng)S2（縱向截距）為某一給定值時（一般S2=45mm），S1取值是以斜向煙速不大于進(jìn)口煙速的極大值。 ③減少管排，增大流通截面。將省煤器的管排數(shù)，每隔3 排或4 排減少1 排，這樣可以增大流通面積，降低煙速。實(shí)踐證明這是簡單易行的辦法，但不足之處是排煙溫度會升高，熱效下降。④加大管排橫向截距，保持縱向截距不變，改短單管圈為長雙管圈。 ⑤消除中間彎頭處的走廊，降低煙速。為了減少中間彎頭處的磨損，在省煤器改造中，常采取交錯管圈，使左右兩組管圈相互錯開，達(dá)到消除中間走廊，減少磨損的目的。 ⑥采用防磨裝置。一般常使省煤器蛇形管平行于前墻布置，這樣使磨損只在靠后墻的少數(shù)管圈上有可能發(fā)生，在這幾排管圈上加防磨板保護(hù)。

（2）采用鰭片式省煤器。鰭片式省煤器具有以下一些優(yōu)點(diǎn)： ①能合理地選取橫向截距S1﹑縱向截距S2，以降低煙氣速度；②可以避免氣流斜向沖刷管束，同時由于管子和鰭片的繞流作用，改變了煙塵的速度場﹑粒度場﹑濃度場，從而大大地降低了磨損速度；③節(jié)省鋼材，降低成本；④占有空間小，省煤器的總高度大約降低40%；⑤工質(zhì)側(cè)及煙氣阻力可以在設(shè)計(jì)中調(diào)整。

（3）鍋爐運(yùn)行中，應(yīng)保證合格的煤顆粒度，注意調(diào)整燃燒，減少飛灰中的含碳量，同時要嚴(yán)格控制鍋爐本體﹑空氣預(yù)熱器和物料循環(huán)系統(tǒng)的漏風(fēng)量，尤其是爐底漏風(fēng)，這對防止受熱面的磨損和超溫具有相當(dāng)重要的意義。

3 水冷壁管漏泄原因及防止措施

3.1 爐內(nèi)受熱面磨損的危害

（1）爐內(nèi)受熱面磨損造成泄漏，高壓汽水混合物直接劇烈沖刷造成更多鄰近水冷壁管泄漏，有時汽包水位都很難維持，泄漏處床溫急劇下降，兩側(cè)床溫溫差大，被迫停爐。

（2）受熱面爆管后處理起來難度較大，而且要較長的時間組織人員清理床料，重新加入床料；受潮床料板結(jié)導(dǎo)致無法重新流化，甚至造成風(fēng)帽大面積堵塞，往往要付出更大的人力﹑物力才能處理好，是各發(fā)電企業(yè)最為頭疼的難題。

（3）爐內(nèi)受熱面磨損停爐，使機(jī)組連續(xù)運(yùn)行時間終止，停爐后的檢修周期長（煤粉爐水冷壁泄漏，一般3d 即可修復(fù)啟動，循環(huán)流化床鍋爐水冷壁泄漏，至少需要7d 時間才能修復(fù)啟動，若爆管嚴(yán)重，檢修周期持續(xù)10～15d），機(jī)組等效可用系數(shù)降低，經(jīng)濟(jì)效益不能保證。

3.2 爐內(nèi)受熱面磨損的原因

循環(huán)流化床鍋爐爐內(nèi)受熱面磨損機(jī)理與煤粉爐有很大的不同，一方面大量煙氣和固體顆粒在上升過程中對水冷壁管進(jìn)行沖刷；另一方面由于內(nèi)循環(huán)的作用，大量固體顆粒沿爐膛四壁重新回落，對水冷壁管進(jìn)行劇烈沖刷。特別在水冷壁管和耐火材料層過渡區(qū)的凸出部位。因沒有上行氣流，沿水冷壁管下來的固體顆粒形成渦流，對局部水冷管壁起到一種刨削作用。 影響水冷壁磨損的主要因素有：

（1）煙氣流速的影響：煙氣流速越高磨損越嚴(yán)重，磨損量與煙氣流速的三次方成正比。一次風(fēng)量越大，磨損量越大。另外二次風(fēng)量越大，對爐內(nèi)燃燒情況的擾動越劇烈，水冷壁磨損量也越大。

（2）煙氣顆粒濃度的影響：煙氣內(nèi)顆粒濃度越大，水冷壁磨損量越大。因?yàn)轭w粒數(shù)目越大，對管壁的撞擊和沖刷越強(qiáng)烈。在循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行過程中，負(fù)荷越高，床層密度及床層差壓越大，說明顆粒濃度越大，磨損量也越大。循環(huán)流化床鍋爐由于其特定的燃燒方式，爐內(nèi)的固體物料密度為煤粉爐的幾十倍到百倍以上。

（3）燃料性質(zhì)的影響：燃料顆粒硬度﹑灰分越大，對水冷壁管壁的切削作用越強(qiáng)烈，磨損量越大。尤其在摻燒煤矸石或其它高硬度燃料時，會大大縮短水冷壁管爆管的運(yùn)行時間。

（4）安裝及檢修質(zhì)量的影響：鍋爐安裝及檢修質(zhì)量不好，例如，受熱面鰭片沒有滿焊，大量顆粒外漏，造成對水冷壁管側(cè)面的磨損?；蚬芷帘砻媪粝麓罅亢附雍蟮耐蛊鸩课?，形成顆粒渦流加劇磨損。

（5）耐磨材料脫落：在爐膛密相區(qū)排渣口﹑二次風(fēng)口﹑給煤口處管壁都會因耐磨材料脫落造成磨損。

（6）鍋爐本身動力場的影響：由于爐膛內(nèi)煙氣流速分布不均勻，四角處的煙氣流速比中間大許多，所以磨損情況比其它部位嚴(yán)重。

（7）爐膛密相區(qū)與稀相區(qū)間水冷壁管磨損嚴(yán)重，密相區(qū)與稀相區(qū)交界段的水冷壁管易被床料沖刷減薄。

（8）當(dāng)水冷壁管內(nèi)有沉積物時（垢或水渣），在這些沉積物下面會引起水冷壁腐蝕，這種腐蝕稱為酸﹑堿腐蝕。這是因?yàn)闋t水中的酸性﹑堿性鹽類破壞了金屬保護(hù)膜的緣故。

在正常運(yùn)行的條件下，水冷壁管內(nèi)壁常覆蓋著一層Fe3O4的保護(hù)膜，它具有良好的保護(hù)性能，使水冷壁免受腐蝕。但如果爐水pH 值超標(biāo)，就會使保護(hù)膜遭到破壞。當(dāng)pH 值為9～10 時，水冷壁管腐蝕速度最小，此時保護(hù)膜穩(wěn)定性高。pH 值過高或過低都會使腐蝕速度加快。當(dāng)pH 值過高時，易發(fā)生堿性腐蝕。pH 值過低時，易發(fā)生酸性腐蝕。所以在正常運(yùn)行條件下，要求爐水pH 值保持在9～10 的范圍內(nèi)。

當(dāng)爐水中含有游離的氫氧化鈉時，就會使?fàn)t水中的pH 值升高，引起堿性腐蝕。凝汽器泄漏會將冷卻水中的MgCl2﹑CaCl2帶入鍋爐，在爐水中生成鹽酸，引起水冷壁管的酸性腐蝕。

為防止水冷壁管的垢下腐蝕，首要的任務(wù)是加強(qiáng)化學(xué)監(jiān)督提高給水品質(zhì)。盡量減少給水中的銅﹑鐵含量，降低給水的碳酸鹽堿度，減少爐水中游離的氫氧化鈉。為此，必須防止凝汽器泄漏。此外，還必須保持鍋爐良好運(yùn)行方式，保證連續(xù)排污﹑定期排污的正常運(yùn)行，控制爐膛局部熱負(fù)荷不要過高，對于新投運(yùn)和運(yùn)行一段時間后的鍋爐，應(yīng)按規(guī)定進(jìn)行化學(xué)清洗等。

（9）水冷壁因膨脹受阻而拉裂的現(xiàn)象時有發(fā)生，被拉裂的重點(diǎn)部位是爐膛四角和下聯(lián)箱接合處附近。被拉裂造成泄漏的具體部位，多數(shù)是大滑板與水冷壁管焊接處，該處的焊點(diǎn)大部分是由于安裝時焊接質(zhì)量不高，加之運(yùn)行中大滑板與水冷壁膨脹不一致，經(jīng)多次啟停爐后，就從焊點(diǎn)處拉裂泄漏。

3.3 防磨措施

（1）在保證床料充分流化的前提下，盡量降低一次風(fēng)量；

（2）在維持氧量的前提下適當(dāng)調(diào)整二次風(fēng)量，合理搭配上下二次風(fēng)量，保持合適的過?？諝?。

（3）適當(dāng)降低密相區(qū)高度，延長燃煤顆粒在爐內(nèi)的停留時間，減小對水冷壁管的沖刷，同時也會降低飛灰含碳量。根據(jù)負(fù)荷變化選擇合適的床層差壓﹑床層密度及煙氣流速，提高旋風(fēng)分離器分離效率，延長固體顆粒在爐內(nèi)的停留時間。

（4）運(yùn)行人員要關(guān)心來煤質(zhì)量，根據(jù)排渣情況判斷煤矸石含量﹑篩分粒度，利用班前﹑班后或休息天到運(yùn)煤皮帶﹑煤場走一走，了解情況，及時向相關(guān)部門提出控制煤矸石和提高煤顆粒均勻度的意見建議，減小煤矸石和大顆粒在來煤總量中的比例。

（5）運(yùn)行人員要根據(jù)鍋爐床壓情況，及時排放粗渣，減少粗渣對爐內(nèi)受熱面磨損。

（6）從運(yùn)行管理方面，可以采用提前預(yù)控的辦法，通常根據(jù)以往鍋爐運(yùn)行周期來判斷運(yùn)行鍋爐爐內(nèi)受熱面磨損情況，按計(jì)劃申請停爐，檢查更換磨損嚴(yán)重的管壁，減少非停次數(shù)。這種方法對減少非停有非常積極的意義，但也存在弊端，若停爐后檢查不徹底，鍋爐運(yùn)行后很短時間內(nèi)又發(fā)生泄漏，被迫停運(yùn)再次檢修，非但沒有減少非停次數(shù)，還多了一次檢修，必然導(dǎo)致大量的電量損失。

客觀講，爐內(nèi)受熱面磨損是必然存在的，通過運(yùn)行管理，可以在很大程度上延緩磨損，提高鍋爐的連續(xù)運(yùn)行時間，但安裝檢修工藝的提高和防磨技術(shù)的提高也是必不可少的。

目前普遍采用的防磨技術(shù)有：（1）提高密相區(qū)耐磨澆筑料和水冷壁管加裝防磨護(hù)板，將水冷壁四腳涂抹澆注料，在壁面采用防磨梁的措施，減少物料對管壁的沖刷磨損（加了防磨梁后，水冷壁磨損小了，但是循環(huán)物料量也相對少了，鍋爐負(fù)荷提升受到了限制，后來我們又將防磨梁拆了，在以后運(yùn)行中繼續(xù)摸索）；（2）耐磨澆筑料上的裸露水冷壁管進(jìn)行熱噴涂，提高管壁表面硬度；（3）采用讓管設(shè)計(jì)，改變物料運(yùn)動方向，一定程度上避開或減小磨損。(4)選擇質(zhì)量較好的耐磨澆筑料和技術(shù)水平高的施工隊(duì)伍，確保耐磨澆筑料在機(jī)組正常運(yùn)行時不脫落。

隨著循環(huán)流化床鍋爐機(jī)組運(yùn)行時間增長，各種耐磨材料技術(shù)飛速發(fā)展，發(fā)電廠運(yùn)行人員水平日益提高，檢修及安裝工藝水平也得到了很大改進(jìn)。現(xiàn)在我廠流化床鍋爐連續(xù)運(yùn)行時間大幅度提高，有的機(jī)組連續(xù)運(yùn)行時間已經(jīng)超過200d，原因就是防磨問題基本得到了有效解決。

4 過熱器漏泄原因及防止措施

過熱器分輻射﹑半輻射和對流3 種形式。引起過熱器漏泄的原因主要是超溫，磨損和腐蝕引起的漏泄現(xiàn)象也時而有之。

4.1 超溫、過熱

受熱面過熱后，管材金屬溫度超過允許使用的極限溫度，發(fā)生內(nèi)部組織變化，降低了許用應(yīng)力，管子在內(nèi)壓力下產(chǎn)生塑性變形，使用壽命明顯減少，最后導(dǎo)致超溫爆破。因此，超溫導(dǎo)致過熱，使設(shè)備安全系數(shù)降低，應(yīng)嚴(yán)格控制蒸汽溫度的上限。過熱分長期過熱和短期過熱，長期過熱是指管壁溫度長期處于設(shè)計(jì)溫度以上而低于材料的下臨界溫度，超溫幅度不大但時間較長，鍋爐管子發(fā)生碳化物球化，管壁氧化減薄，持久強(qiáng)度下降，蠕變速度加快，使管徑均勻脹粗，最后在管子的最薄弱部位發(fā)生脆裂的爆管現(xiàn)象。長期超溫爆管主要發(fā)生在高溫過熱器的外圈。低溫過熱器的向火面均可能發(fā)生長期超溫爆管。長期過熱爆管的破口形貌，具有蠕變斷裂的一般特性，管子破口呈脆性斷口特征，爆口粗糙，邊緣為不平整的鈍邊，爆口處管壁厚度減薄不多。短期過熱是指當(dāng)管壁溫度超過材料的下臨界溫度時，材料強(qiáng)度明顯下降，在內(nèi)壓力作用下，發(fā)生脹粗和爆管現(xiàn)象。短期過熱常發(fā)生在過熱器的向火面直接和火焰接觸及直接受輻射熱的受熱面管子上。

在過熱器的臨修中，超溫爆管占的次數(shù)最多，超溫的原因歸結(jié)起來有以下3 個方面：煙氣側(cè)溫度高，工質(zhì)側(cè)流速低和管材的耐熱強(qiáng)度不夠。出現(xiàn)以上3種情況的原因有：

（1）火焰中心上移。造成火焰中心上移的原因特別多，如鍋爐機(jī)組的漏風(fēng)﹑燃燒調(diào)整不當(dāng)﹑煤質(zhì)變差﹑空氣動力場偏斜﹑高加未投等都會造成火焰中心上移，爐膛出口煙溫升高，飛灰含碳量增加，由此帶來過熱器超溫，并使煙氣通過的各部位磨損加劇，排煙溫度升高。所以控制火焰中心，對鍋爐安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行具有十分重要的意義。

（2）鍋爐啟動和低負(fù)荷時，因工質(zhì)質(zhì)量流速偏低，如果操作不當(dāng)容易引起超溫爆管，尤其是屏式過熱器。

（3）熱偏差。在過熱器工作過程中，由于煙氣側(cè)各種因素的影響，各平行管中工質(zhì)的吸熱量是不同的，這種平行管列工質(zhì)焓增不均勻的現(xiàn)象稱為熱偏差。過熱器的熱偏差決定于管子的熱力特性﹑水力特性和結(jié)構(gòu)特性。在現(xiàn)代大型鍋爐中，由于鍋爐尺寸很大，煙溫分布不易均勻，爐膛出口處的煙溫偏差達(dá)200～300℃，而蒸汽在過熱器中的焓增又很大，致使個別管圈的汽溫偏差可達(dá)50～70℃，嚴(yán)重時達(dá)100～150℃以上。為了減小過熱器的熱偏差，可以將過熱器受熱面分成幾級，并在各級之間用中間集箱進(jìn)行充分的混合。因?yàn)樵谕瑯訜崞畹那闆r下，分級以后，由于每一級中工質(zhì)的平均焓增減小，而使焓增偏差的絕對值減小，因而使熱偏差的影響減小。將過熱器分級后，在蒸汽過熱的過程中，隨著蒸汽溫度增加，其比熱容不斷下降，因而在最末級過熱器中，工質(zhì)的比熱容最小，使得在同樣熱偏差的條件其溫度偏差最大，而最末級過熱器的工質(zhì)溫度又最高，工作條件最差，因而末級過熱器的焓增更要小些，這樣對減小末級過熱器汽溫調(diào)節(jié)的慣性也有好處。

（4）設(shè)計(jì)安裝不當(dāng)。設(shè)計(jì)和安裝的質(zhì)量對過熱器的超溫有相當(dāng)大的影響，尤其是設(shè)計(jì)，表現(xiàn)為以下幾個方面：①同屏管數(shù)設(shè)計(jì)過多，這樣會由于吸熱不均和流量不均使得熱偏差增大。②質(zhì)量流速偏低，這是引起過熱器爆管的重要原因之一。當(dāng)現(xiàn)場發(fā)現(xiàn)這一故障源時，一般都采取割掉部分管段的辦法來提高工質(zhì)流速，也有個別電廠采取提高材質(zhì)的辦法來彌補(bǔ)。③減溫器設(shè)計(jì)不合理。減溫器內(nèi)套設(shè)計(jì)過長會影響霧化質(zhì)量。在鍋爐啟動初期，如果升溫速度過快，噴水量很大時，就容易引起過熱器產(chǎn)生“水塞”，嚴(yán)重時容易引起過熱器爆管。④管內(nèi)有異物堵塞。⑤鋼材裕度不夠。

為此，要防止過熱器超溫爆管，必須在運(yùn)行﹑設(shè)計(jì)﹑安裝等各個方面做好工作，同時還必須利用大小修的機(jī)會加強(qiáng)蠕脹檢查，消除各部位漏風(fēng)及盡力做到燃燒系統(tǒng)及各有關(guān)設(shè)備的完好，這樣才能減少過熱器超溫爆管的發(fā)生。

4.2 磨損

過熱器的磨損主要是飛灰沖刷磨損，這種磨損易發(fā)生在煙氣走廊﹑煙氣流速突變的局部位置附近，如蛇形管排的彎頭及穿墻部位，特別是卡子附近更容易發(fā)生局部沖刷磨損，中間集箱水平段的澆注料易磨損掉落，導(dǎo)致管道外漏磨損爆管；爐膛與旋風(fēng)分離器間的水平煙道處的澆注料易磨損，導(dǎo)致旋過管道裸露磨損爆管；旋風(fēng)分離器內(nèi)的中心筒上部與煙道焊接處磨損，導(dǎo)致中心筒掉落,影響鍋爐正常物料循環(huán)；爐膛與旋風(fēng)分離器間的水平煙道尾部的澆注料磨損，墻面不光滑，易加速壁面的煙塵沖刷等。

因此在鍋爐大小修中要認(rèn)真檢查對流過熱器管排出現(xiàn)煙氣走廊處，穿墻管和卡子附近。對卡在蛇形管排中間的異物，如鉛絲﹑鐵板﹑搬手等，一旦發(fā)現(xiàn)，一定要認(rèn)真細(xì)致地檢查異物附近的蛇形管有無局部磨損，并把異物取出。對布置在水平煙道中的垂直式過熱器，尤其是布置在豎井上部低溫對流過熱器和旋過管排彎頭和兩側(cè)墻管排的沖刷磨損，在大小修中，一定要作為防磨防爆的重點(diǎn)檢查部位，認(rèn)真檢查并做好技術(shù)記錄加強(qiáng)監(jiān)視。

4.3 腐蝕

過熱器的高溫腐蝕，主要發(fā)生在高溫對流過熱器出口部位的幾排蛇形管。高溫腐蝕是由燃燒中的硫和燃料灰分中的堿金屬以及釩所引起。對于燃煤鍋爐來說，主要是硫和堿金屬引起。

防止高溫腐蝕的方法是降低過熱器的壁溫，使其不超過580℃，則高溫腐蝕速度可以大大降低。燃燒時，采用低氧燃燒﹑投運(yùn)石灰石系統(tǒng)以減少氮氧化物和SO2的生成量，這樣就可以降低高溫腐蝕速度。

5 防止鍋爐“三管”爆漏預(yù)防措施

鍋爐“三管”泄漏的因素較多，必須針對不同的原因從運(yùn)行和檢修以及管理等方面采取預(yù)防措施。

（1）加強(qiáng)檢修管理，制定實(shí)施防磨計(jì)劃。 提高認(rèn)識，加強(qiáng)“三管”的檢查監(jiān)督力度。防磨防爆人員要充分利用大﹑小修對三管進(jìn)行宏觀檢查，堅(jiān)持“逢停必檢”原則，掌握鍋爐“三管”金屬長期運(yùn)行中的性能規(guī)律，發(fā)現(xiàn)和消除金屬事故的隱患。對高溫腐蝕﹑磨損﹑脹粗﹑鼓包﹑應(yīng)力集中等情況加強(qiáng)檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時徹底地處理。加強(qiáng)金屬監(jiān)督和化學(xué)分析，對熱負(fù)荷較集中部分采取割管檢查和化學(xué)分析，對易結(jié)焦﹑易磨損﹑吹灰器易吹薄的部位進(jìn)行測厚檢查，對過熱器﹑再熱器等易超溫的部位進(jìn)行金相分析。加強(qiáng)三管附件的檢查，如防磨瓦﹑管排卡子和護(hù)體鐵，整理管排嚴(yán)防形成煙汽走廊。對檢修焊口做好無損探傷檢驗(yàn)，把好焊接質(zhì)量控制關(guān)。同時要提高檢修水平，針對設(shè)備老化進(jìn)行受熱面更換等技術(shù)改造。

（2）加強(qiáng)運(yùn)行管理和爐水監(jiān)督。運(yùn)行人員要認(rèn)真操作，按規(guī)程升降負(fù)荷。日常密切監(jiān)視三管報(bào)警情況，嚴(yán)防受熱面“三管”超溫，加強(qiáng)對管壁溫度的監(jiān)視，減少管壁超溫。燃料專業(yè)要加強(qiáng)入爐煤快速分析預(yù)報(bào)工作，為運(yùn)行人員精心操作﹑勤調(diào)整提供依據(jù)，便于運(yùn)行人員及時調(diào)整一﹑二次風(fēng)，合理調(diào)整風(fēng)煤量和過剩空氣量，使煤在爐內(nèi)充分循環(huán)燃燒。認(rèn)真進(jìn)行燃燒調(diào)整，控制火焰中心不傾斜，嚴(yán)格控制各部件的參數(shù)，嚴(yán)禁超限運(yùn)行，加強(qiáng)受熱面吹灰，防止局部結(jié)焦超溫。加強(qiáng)爐水監(jiān)督，保證品質(zhì)合格等。

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