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      深井和大位移井套管磨損程度預(yù)測(cè)

      2013-11-27 03:01:10梁爾國(guó)李子豐王長(zhǎng)進(jìn)韓東穎
      石油鉆探技術(shù) 2013年2期
      關(guān)鍵詞:鉆柱井段磨損量

      梁爾國(guó),李子豐,王長(zhǎng)進(jìn),韓東穎

      (燕山大學(xué)車輛與能源學(xué)院,河北秦皇島066004)

      與常規(guī)直井和定向井的鉆探過(guò)程相比,深井和大位移井普遍存在鉆井時(shí)間長(zhǎng)、摩阻扭矩大、鉆柱運(yùn)動(dòng)和受力復(fù)雜等特點(diǎn),導(dǎo)致套管磨損問(wèn)題異常突出。磨損使套管承載能力降低,嚴(yán)重磨損則導(dǎo)致套管柱變形或擠毀[1]。因此,準(zhǔn)確預(yù)測(cè)套管的磨損程度對(duì)于防止套管磨損失控、進(jìn)行套管柱強(qiáng)度設(shè)計(jì)和井下安全評(píng)估等都具有實(shí)用價(jià)值。國(guó)內(nèi)外學(xué)者在套管磨損預(yù)測(cè)方面已經(jīng)進(jìn)行了大量的研究工作,但對(duì)于鉆柱與套管接觸力的計(jì)算普遍采用的是軟繩力學(xué)模型[2-7]。由于該模型沒(méi)有考慮鉆柱剛度及鉆柱屈曲的影響,給深井和大位移井套管磨損預(yù)測(cè)帶來(lái)較大誤差[8-10]。接觸力既是套管磨損的原因,又是套管磨損機(jī)制轉(zhuǎn)換和磨損速度的主導(dǎo)控制因素,因此準(zhǔn)確計(jì)算接觸力和摩擦系數(shù)是提高套管磨損預(yù)測(cè)精度的前提。為此,以鉆柱力學(xué)分析為基礎(chǔ),探討了磨損套管幾何形狀的描述方法,推導(dǎo)了深井和大位移井鉆柱的拉力-扭矩方程,依據(jù)能量原理建立了深井和大位移井套管磨損程度預(yù)測(cè)模型、編制了相應(yīng)計(jì)算軟件,通過(guò)實(shí)際井例分析了軟件的應(yīng)用效果。

      1 套管磨損形狀的幾何描述

      在深井和大位移井的鉆井過(guò)程中,套管磨損主要發(fā)生在中上部井段。鉆桿在軸向載荷的作用下緊靠套管壁,鉆桿接頭旋轉(zhuǎn)并與套管產(chǎn)生摩擦從而導(dǎo)致套管不斷磨損。因此,套管磨損的主要形態(tài)為橫向月牙形、縱向等截面的磨損槽[1,5]。套管磨損斷面的參數(shù)與幾何關(guān)系如圖1所示??梢酝ㄟ^(guò)幾何關(guān)系推導(dǎo)出套管磨損壁厚的計(jì)算公式:

      其中

      式中:Aw為磨損面積,m2;δ為套管中心與鉆桿中心之間的距離,m;R為套管原始內(nèi)半徑,m;r為鉆桿接頭外半徑,m;h為磨損厚度,m;P為過(guò)渡參數(shù),m;θ,φ分別為磨損弧對(duì)應(yīng)套管和鉆桿的圓心角(見(jiàn)圖1),(°)。

      θ和φ的計(jì)算公式為:

      圖1 套管磨損斷面的參數(shù)及幾何關(guān)系Fig.1 Parameter and geometrical relationship of section of worn casing

      由式(1)—(5)可知,如果預(yù)測(cè)出單位長(zhǎng)度套管的磨損體積,可以求出套管的磨損面積Aw,然后采用二分法可計(jì)算套管的磨損壁厚h。

      2 鉆柱與套管之間的接觸力

      2.1 深井鉆柱拉力-扭矩微分方程

      雖然深井的井斜角設(shè)計(jì)為0°,但由于受地層因素、鉆井裝備以及鉆具組合和工藝措施等方面的影響,實(shí)鉆井眼軌跡為一條空間曲線。通過(guò)對(duì)深井鉆柱的力學(xué)分析,結(jié)合定向井鉆柱的拉力-扭矩模型[11],可以推導(dǎo)出適用于深井鉆柱拉力-扭矩分析的微分方程組為:

      式中:Mt為鉆柱的扭矩,N·m;l為從井口開(kāi)始的井眼軸線的弧長(zhǎng),m;Ro為鉆柱外半徑,m;N為鉆柱與套管的單位長(zhǎng)度接觸力,N/m;Nn為接觸力在en方向的分力,N/m;Nb為接觸力在eb方向的分力,N/m;Ft為套管柱的軸向拉力,N;E為彈性模量,Pa;I為鉆柱截面慣性矩,m4;kb為井眼曲率,(°)/30m;kn為井眼撓率,(°)/30m;f1和f2分別為摩擦系數(shù)f的切向分量和軸向分量;v為鉆柱軸向速度,m/s;q為單位長(zhǎng)度鉆柱在鉆井液中的浮重,N/m;k為直角笛卡爾大地坐標(biāo)系的單位矢量,垂直向下;et,en和eb分別為井眼軌道切線、主法線和副法線方向的單位向量;ω為鉆柱旋轉(zhuǎn)角速度(對(duì)于該坐標(biāo)系,轉(zhuǎn)盤正轉(zhuǎn)取正值),rad/s;τ為鉆井液的結(jié)構(gòu)力,Pa;ξ為鉆井液的動(dòng)力黏度,Pa·s;Dw為井徑,m。

      f1和f2的表達(dá)式為:

      根據(jù)作業(yè)過(guò)程中測(cè)得的大鉤負(fù)荷和轉(zhuǎn)盤扭矩,可以監(jiān)測(cè)鉆柱與井眼的摩擦系數(shù)、鉆柱受力狀態(tài)和鉆柱與井壁的接觸壓力。如果認(rèn)為在全井或某一井段的摩擦系數(shù)為一未知常數(shù),則對(duì)于每一個(gè)測(cè)定的地面載荷(大鉤載荷、轉(zhuǎn)盤扭矩)都可計(jì)算該井段的摩擦系數(shù)。

      2.2 大位移井鉆柱屈曲的附加載荷

      鉆柱在受軸向壓力作用時(shí),有穩(wěn)定、正弦屈曲和螺旋屈曲3種狀態(tài)。當(dāng)鉆柱處于正弦屈曲狀態(tài)時(shí),附加接觸力計(jì)算較為復(fù)雜且數(shù)值很小,可以略去;當(dāng)鉆柱處于螺旋屈曲狀態(tài)時(shí),附加接觸力計(jì)算公式為[12]:

      式中:Nbc為鉆柱失穩(wěn)產(chǎn)生的單位長(zhǎng)度附加接觸壓力,N/m;rb為井筒半徑與套管外半徑之差,m。

      在考慮鉆柱屈曲引起的附加壓力后,式(6)中的N應(yīng)替換為N+Nbc。

      3 套管磨損程度預(yù)測(cè)模型及軟件

      3.1 套管磨損程度預(yù)測(cè)模型

      摩擦功主要包括以熱能形式的損耗、材料磨損消耗的能量、材料亞表面變形能等3部分。套管磨損消耗的能量在摩擦功中所占的比例用磨損效率表示,即為摩擦功的轉(zhuǎn)化效率。研究表明,套管磨損消耗的能量與摩擦功近似成正比[2],即套管磨損效率基本穩(wěn)定。通過(guò)大量試驗(yàn),得出了不同鉆井參數(shù)、鉆井液類型、各種套管和鉆桿組合情況下的套管磨損效率參數(shù)[13],如在加重鉆井液介質(zhì)中,S45C、S55C、N80和P110型套管對(duì)應(yīng)的磨損效率平均值分別為0.047 2%,0.053 4%,0.061 7%和0.076 4%。

      鉆井過(guò)程中,鉆桿摩擦行程為時(shí)間的函數(shù),因此可以以時(shí)間為積分變量來(lái)建立套管磨損預(yù)測(cè)模型。采取時(shí)間劃分的優(yōu)勢(shì)是不會(huì)遺漏起下鉆、劃眼等施工工序和過(guò)程,適合井場(chǎng)技術(shù)人員跟蹤測(cè)試套管的磨損狀況。設(shè)井身結(jié)構(gòu)中共有Ns層套管,則對(duì)于第n(1≤n≤Ns)層套管的磨損發(fā)生在第n層套管下入以后,依據(jù)套管在井身結(jié)構(gòu)中所處套管層次的不同,可以分為以下幾種情況:

      1)如果n+1層套管從井口下到井底,則結(jié)束于n+1層套管外注完水泥漿;

      2)如果n+1層套管為尾管,則n層套管與n+1層套管重合的部分結(jié)束于n+1層套管外注完水泥漿,其余部分將結(jié)束于n+2層套管外注完水泥漿,依次類推;

      3)如果n是最內(nèi)層套管,則磨損發(fā)生于此后的一切作業(yè)過(guò)程中;

      4)如果n是從內(nèi)向外數(shù)第2層套管,最內(nèi)層套管是尾管或襯管,則n層套管與n+1層套管重合的部分結(jié)束于n+1層套管外注完水泥漿,其余部分磨損發(fā)生于此后的一切作業(yè)過(guò)程中,依次類推。

      由于式(6)沒(méi)有考慮鉆桿接頭外徑的變化及對(duì)接觸力的影響,因此計(jì)算得出的接觸力為平均接觸載荷。在此基礎(chǔ)上,根據(jù)能量原理可建立套管磨損方程:

      式中:Vw(n,l,td)為第n層套管、l井深處、td時(shí)刻的磨損量,m3/m;η為套管磨損效率;Hb為套管布氏硬度,Pa;tn為下完第n層套管的時(shí)刻,s;td為在第n層套管中鉆進(jìn)的某一時(shí)刻,tn≤td≤tx;tx為l井深處覆蓋第n+1層套管的時(shí)刻,s;f為摩擦系數(shù);t為時(shí)間,s。

      采用式(13)計(jì)算套管的磨損量需要跟蹤鉆井進(jìn)度,在鉆井資料不全的情況下可以采取近似計(jì)算方法,將時(shí)間積分轉(zhuǎn)化為沿井深的積分。在此基礎(chǔ)上,沿井深劃分為幾個(gè)井段,將各井段所帶來(lái)的套管磨損量進(jìn)行疊加,最后求出總磨損量。井段劃分越細(xì),套管磨損量計(jì)算值越趨近于式(13)的計(jì)算結(jié)果。

      3.2 套管磨損程度預(yù)測(cè)軟件

      套管磨損預(yù)測(cè)軟件采用Visual Basic 6.0語(yǔ)言編制,采用模塊化設(shè)計(jì),分為文件數(shù)據(jù)管理、力學(xué)分析和套管磨損量計(jì)算3個(gè)模塊。將油井基礎(chǔ)資料和相關(guān)數(shù)據(jù)錄入以后,選擇井眼軌道類型和鉆井開(kāi)次(從第2次開(kāi)鉆算起),系統(tǒng)會(huì)自動(dòng)調(diào)取相應(yīng)的數(shù)據(jù)庫(kù)。起下鉆過(guò)程作為附加的套管磨損引入計(jì)算程序,所有起鉆的起始位置和下鉆的終止位置均取目前鉆井深度。

      磨損計(jì)算的數(shù)值積分采用梯形積分法。取網(wǎng)格的間距為10m,通過(guò)計(jì)算得出不同井深位置處套管的磨損體積和磨損厚度,繪制出沿井深的套管磨損示意圖,并完整輸出該開(kāi)次的套管磨損數(shù)據(jù)。

      由以上分析可知,編制的套管磨損軟件是以準(zhǔn)確計(jì)算鉆桿與套管的接觸力、摩擦系數(shù)、磨損效率為基礎(chǔ)的,因而能夠保證足夠的計(jì)算精度和工程要求。軟件可以預(yù)測(cè)包括鉆進(jìn)、起下鉆具等作業(yè)過(guò)程在內(nèi)的,不同套管柱層次、鉆具組合、井眼軌跡、鉆井液類型和鉆井參數(shù)等情況下全井段不同井深所對(duì)應(yīng)的套管磨損量。

      4 套管磨損計(jì)算及分析

      4.1 qhd26-h2大位移井的基礎(chǔ)資料

      qhd26-h2三維大位移井位于河北秦皇島以東10km的大陸架上,主要開(kāi)發(fā)地層為明化鎮(zhèn)組和館陶組。該井實(shí)鉆井深3 715.50m,垂深1 471.10m,水平位移為2 759.00m。造斜點(diǎn)井深為183.00m,造斜段、穩(wěn)斜段和增斜段長(zhǎng)度分別約為610,1 683和209m。井身結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。其中,φ244.5mm的N80技術(shù)套管為套管磨損的計(jì)算目標(biāo)。以qhd26 h2大位移井的實(shí)鉆資料為基礎(chǔ)進(jìn)行套管磨損程度預(yù)測(cè)。

      表1 qhd26-h2大位移井井身結(jié)構(gòu)Table 1 Casing program of Well qhd26-h2,an extended reach well

      該井三開(kāi)鉆進(jìn)參數(shù)為:鉆壓85kN,轉(zhuǎn)速120r/min,平均機(jī)械鉆速4.32m/h。鉆井液采用以重晶石粉作為加重劑的聚合物鹽水體系,密度為1.3kg/L。按照對(duì)應(yīng)工況的套管磨損試驗(yàn)結(jié)果[13],N80套管的磨損效率約為0.061 7%。

      4.2 計(jì)算結(jié)果分析

      根據(jù)錄入的油井實(shí)鉆數(shù)據(jù),可以計(jì)算出鉆達(dá)某井深時(shí)鉆柱的受力與套管的磨損程度。圖2為鉆深3 715.00m時(shí)鉆桿在井中的扭矩。

      由圖2可知,井深為200~400m處鉆桿扭矩下降較快,此后呈現(xiàn)緩慢下降趨勢(shì)。計(jì)算可得,在井深200~400m處的摩擦系數(shù)為0.30,其余井段摩擦系數(shù)為0.27。

      圖2 根據(jù)實(shí)鉆數(shù)據(jù)計(jì)算的鉆桿扭矩Fig.2 Torque of drill pipe determined from actual drilling data

      圖3為鉆深3 715.00m時(shí)鉆桿與套管之間接觸力的分布曲線。

      圖3 根據(jù)實(shí)鉆數(shù)據(jù)計(jì)算的鉆桿與套管的接觸力Fig.3 Contact force between drill pipe and casing determined from actual drilling data

      從圖3可以看出,在井深200~1 100m,造斜井段鉆桿與套管的接觸力變化幅度較大,此后基本趨于穩(wěn)定,其他井深的接觸力變化趨勢(shì)與圖3相類似。

      表2列出了根據(jù)實(shí)鉆數(shù)據(jù)得出的套管磨損計(jì)算結(jié)果(井深3 715.00m)。

      從表2可以看出,在井深200~300m的初始造斜段套管磨損最嚴(yán)重,其中最大磨損壁厚發(fā)生在井深約230m處,已經(jīng)接近3.8mm(對(duì)比圖3可知,該處存在一個(gè)接觸力的峰值);在井深300~1 100m,套管磨損處于波動(dòng)狀態(tài),主要原因是鉆桿與套管的接觸力很不穩(wěn)定,鉆進(jìn)過(guò)程中隨著井深的變化(該井段鉆柱與套管的接觸力也會(huì)發(fā)生變化);井深超過(guò)1 100m以后,套管磨損呈近似線性下降趨勢(shì),套管鞋附近略有小幅波動(dòng)。

      由于該井部分井段采取了套管減磨措施,井徑儀的檢測(cè)結(jié)果顯示,套管實(shí)際最大磨損壁厚范圍為3.2~3.4mm,略低于軟件計(jì)算結(jié)果。

      表2 根據(jù)實(shí)鉆數(shù)據(jù)得出的套管磨損量Table 2 Data of casing abrasion derived from actual drilling data

      5 結(jié) 論

      1)以鉆柱力學(xué)和定向井鉆柱拉力-扭矩模型為基礎(chǔ),考慮鉆柱剛度和屈曲的影響,建立了深井和大位移井鉆柱的拉力-扭矩微分方程。依據(jù)能量原理,通過(guò)對(duì)鉆井過(guò)程和井段的合理劃分,建立了套管磨損程度預(yù)測(cè)模型。

      2)編制的套管磨損預(yù)測(cè)軟件可以預(yù)測(cè)包括鉆進(jìn)、起下鉆具等作業(yè)過(guò)程在內(nèi)的,不同套管柱層次、鉆具組合、井眼軌跡、鉆井液類型和鉆井參數(shù)等情況下全井段不同井深所對(duì)應(yīng)的套管磨損量。計(jì)算分析的結(jié)果表明,預(yù)測(cè)結(jié)果基本準(zhǔn)確。

      3)在中上部井段,套管磨損與井眼曲率有一定的對(duì)應(yīng)關(guān)系,井眼曲率越大,套管磨損越嚴(yán)重。大位移井中,套管磨損主要發(fā)生在初始造斜階段,應(yīng)加強(qiáng)該井段的套管磨損監(jiān)測(cè),并采取相應(yīng)的套管減磨措施。

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