劉海濤

(中鐵二局三公司，四川成都610031)

1 工程概況

打錫山2#隧道位于貴廣鐵路貴陽(yáng)到賀州段，地處貴定縣昌明鎮(zhèn)境內(nèi)，全長(zhǎng)2 066 m。為雙線鐵路隧道，列車的設(shè)計(jì)行車速度為250 Km/h，最大開挖尺寸為14.6 m。隧道自出口向進(jìn)口掘進(jìn)時(shí)，當(dāng)隧道掘進(jìn)至D3K79+033時(shí)，發(fā)現(xiàn)D3K79+033～+055段、D3K79+060～+110段拱部出現(xiàn)了開裂并使鋼支撐發(fā)生變形，立即停止施工。次日，D3K79+033～D3K79+048的初支全部坍塌，掌子面不斷向外涌出頁(yè)巖泥漿，坍方體呈半流質(zhì)狀，拱頂初支開裂及局部噴射砼塊剝落一直延伸到D3K79+065附近。坍塌段原設(shè)計(jì)為Ⅲ級(jí)復(fù)合式襯砌。

超前地質(zhì)預(yù)報(bào)探明：坍塌處基巖以石英砂巖為主，夾砂巖、頁(yè)巖，中厚層夾薄層狀，總體軟硬相間，巖層產(chǎn)狀較平緩。區(qū)域性大斷層魚洞山正斷層在線路左側(cè)200 m附近與線路相伴而行，打錫山逆斷層在線路右側(cè)120 m外大致與線路平行，白巖逆斷層與洞身相交。巖體受構(gòu)造影響極嚴(yán)重，巖體較破碎，節(jié)理裂隙發(fā)育。加之巖層中夾軟弱層、巖層產(chǎn)狀較平緩、基巖裂隙水較發(fā)育，施工開挖極易發(fā)生坍方、掉塊、剝落等現(xiàn)象，圍巖穩(wěn)定性差。根據(jù)TSP探測(cè)結(jié)果見表1。

表1 TSP探測(cè)結(jié)果

2 坍方處理

由于坍體流動(dòng)性較大，因此在坍體穩(wěn)定后，先對(duì)坍方體快速網(wǎng)噴砼封閉，并在坍體腳周邊用砂袋碼砌護(hù)腳。封堵完成后，對(duì)臨近坍體的段落初期支付按掘進(jìn)方向由外往里分段注漿進(jìn)行加固，并對(duì)初支實(shí)施監(jiān)測(cè)。當(dāng)變形穩(wěn)定后，將二次襯砌往前施作至初支暴露段不大于10 m。待封堵墻、初支及二襯砼達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，在坍體上部拱部144°角的范圍設(shè)置80 cm厚的鋼筋砼封堵墻，沿封堵墻頂部初支外輪廓線以上40 cm處設(shè)置φ108的超前大管棚，并根據(jù)坍腔情況，自管棚內(nèi)對(duì)前方圍巖及坍體間隔性進(jìn)行注漿加固或注入細(xì)石砼，固結(jié)掌子面前方坍落體及堵塞坍腔。當(dāng)加固漿液超過(guò)7 d后，對(duì)前方掌子面采用CRD法進(jìn)行開挖掘進(jìn)，超前小導(dǎo)管設(shè)置在管棚之間，同時(shí)緊跟二次襯砌。

2.1 設(shè)置封堵墻

坍方體穩(wěn)定后，在整個(gè)坍體表面自下而上快速噴射厚度為20 cm的C25砼封閉整個(gè)坍體，然后在坍體腳周圍堆碼2 m厚、3 m高的砂袋反壓保護(hù)坍體，砂袋頂平面同時(shí)可作為實(shí)施管棚操作支架的平臺(tái)；坍體封閉前，在坍體上預(yù)留間距為2 m2 m的φ42的鋼管作為引排坍體內(nèi)的水。在坍體上部拱部144°角的范圍設(shè)置80 cm厚的砼封堵墻，便于對(duì)掌子面前方坍方進(jìn)行注漿和泵送砼，同時(shí)作為管棚施工的導(dǎo)向墻。封堵墻采用C30混凝土，其基礎(chǔ)嵌入坍體1 m，在封堵墻上預(yù)留20 cm×20 cm的觀察窗口，用于觀察坍腔內(nèi)砼填塞情況。

2.2 臨近坍方段初支加固

受坍方影響，臨近掌子面初支有不同層度的變形，其中D3K79+060～+110段變形較少，D3K79+060～+048變形較大。具體處理如下：(1)在D3K79+060～+110段設(shè)置臨時(shí)支撐，臨時(shí)支撐采用Ⅰ20b工字鋼，工字鋼底墊方木(20 cm×20 cm)，從而增大接觸面。在拱部開裂處輔以兩根工字鋼加強(qiáng)支撐，并用φ22鋼筋縱向連接工字鋼，臨時(shí)支撐的工字鋼縱向間距1 m，如圖1所示。臨時(shí)支撐施作完畢后，對(duì)該段周邊襯支進(jìn)行加固。在每榀鋼架的拱腳和拱腰處施作鎖腳錨桿，鎖腳錨桿單根長(zhǎng)3.5 m，每榀每側(cè)4根，鎖腳錨桿與鋼架焊接牢固。在拱部144°范圍內(nèi)施作φ42的徑向小導(dǎo)管注漿加固，單根長(zhǎng)4.0 m，間距1.0 m×1.0 m梅花型布置，小導(dǎo)管注1∶1∶0.4(水泥∶砂∶水)的水泥砂漿，注漿壓力0.6～1.5 MPa，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)注漿壓力與吸漿量進(jìn)行控制。(2)對(duì)D3K79+110～+048段變形及侵界的初支進(jìn)行換拱及注漿加固。換拱時(shí)，上一榀處理完成后，再進(jìn)行下一榀換拱加固，且分節(jié)分側(cè)換拱加固。(3)進(jìn)二次襯砌與仰拱施工。

圖1 臨時(shí)支撐示意

2.3 大管棚工作室施工

在掌子面D3K79+048處施作φ108的超前大管棚，管長(zhǎng)30 m，貫通坍方段，并伸入未坍地段5 m。施作大管棚前首先對(duì)施作大管棚的工作室進(jìn)行加固，具體如下：(1)開挖工作室。在原初支基礎(chǔ)上由線路左側(cè)逐漸向右側(cè)推進(jìn)每間隔1.5～2.5 m作為一個(gè)環(huán)向長(zhǎng)度進(jìn)行刻槽加密鋼支撐，鋼支撐安裝時(shí)設(shè)置徑向臨時(shí)支撐?？滩弁瓿珊?，在槽內(nèi)施作Ⅰ20的工字鋼和徑向注漿小導(dǎo)管進(jìn)行工作室周邊的加固(小導(dǎo)管單根長(zhǎng)3.5 m，間距1.2×1.2 m,梅花布置)，并將小導(dǎo)管末端與工字鋼焊接牢固，同時(shí)掛網(wǎng)(鋼筋網(wǎng)格0.2 m×0.2 m)及噴射12 cm厚的混凝土進(jìn)行防護(hù)，從而確保工作室的穩(wěn)定性。(2)所開工作室的結(jié)構(gòu)尺寸：工作室深度0.5～0.8 m，縱向長(zhǎng)度為5 m。

2.4 施作大管棚

2.4.1 管棚鋼管截面強(qiáng)度驗(yàn)算及剛度計(jì)算

2.4.1.1 坍方體土壓力的確定

根據(jù)隧道坍方調(diào)查資料統(tǒng)計(jì)分析，目前隧道所采用的圍巖豎向均布?jí)毫Φ挠?jì)算式為：

q=0.45×26-sγω

式中：q為圍巖豎向均布?jí)毫?，kN/m2；γ為圍巖重度，kN/m3；s為圍巖級(jí)別，如屬Ⅴ級(jí)，s=5；ω為寬度影響系數(shù)，ω=1+i(B-5),其中，B為隧道寬度，單位：m,i為以B=5 m為基準(zhǔn)，B每增減1 m時(shí)的圍巖壓力增減率。當(dāng)B<5 m，取i=0.2，B>5 m，取i=0.1。

坍方后，經(jīng)過(guò)重新勘察設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)院將此處的圍巖等級(jí)由原來(lái)設(shè)計(jì)的Ⅲ級(jí)變更為Ⅴ級(jí)Ⅱ型。按照變更后的Ⅴ級(jí)Ⅱ型，圍巖重度取為18.5 kN/m3。圍巖豎向均不壓力為q=32.63 kN/m2。

2.4.1.2 作用在一根鋼管長(zhǎng)度范圍內(nèi)的線荷載

作用在一根鋼管長(zhǎng)度范圍內(nèi)的線荷載強(qiáng)度的計(jì)算式為：

P=q×t

式中：t為管棚鋼管中心間距，考慮到鋼管的打入角度等，采用t=40 cm。

計(jì)算得：P=32.63×0.4=13.05 kN/m

2.4.1.3 鋼管應(yīng)力計(jì)算

在超前長(zhǎng)管棚支護(hù)下，隧道施工工序?yàn)椋洪_挖→初噴→架設(shè)鋼支架→掛鋼筋網(wǎng)→復(fù)噴。隨著開挖，長(zhǎng)管棚支護(hù)逐漸形成若干段短跨的簡(jiǎn)支梁結(jié)構(gòu)。隧道開挖后每榀鋼架的間距為0.6 m，鋼管的計(jì)算跨度L取為0.6 m；鋼管斷面積A=π(D2-d2)/4=22.8 cm2；鋼管模量慣矩W=πD3[1-(d/D)4]/16=131.792 cm3；計(jì)算得最大彎曲M=PL2/8=4.7 kN·m；最大剪力R=PL/2=3.92 kN；鋼管容許彎曲應(yīng)力：[σ]=240 MPa；鋼管容許剪應(yīng)力[τ]=145 MPa

最大彎曲正應(yīng)力計(jì)算公式為：σ=M/(γ×W)；最大剪應(yīng)力計(jì)算公式為：τ=R/A。

本工程計(jì)算得：σmax=M/(γ×W)=31.0 MPa<[σ]=240 MPa

τmax=R/A=17.2 MPa<[τ]=145 MPa

可見設(shè)計(jì)的鋼管強(qiáng)度滿足要求

2.4.2 跟管鉆進(jìn)長(zhǎng)管棚施工

根據(jù)對(duì)地質(zhì)結(jié)構(gòu)的分析與計(jì)算，可以得出拱部以上的整個(gè)斷層影響帶形成的土柱壓力較大，達(dá)到32.63 kN/m2，且坍方巖體為粉細(xì)顆粒的松散體。受斷層影響帶的作用，松散體的范圍較寬。因此，先成孔后送管棚，十分困難。松散體極易堵塞孔洞。針對(duì)此問(wèn)題，我們采用跟管鉆進(jìn)的施工工藝。材料上采用較大強(qiáng)度和剛度的大口徑(127 mm)鋼管超前支護(hù)，即一次性跨過(guò)坍方體。同時(shí)為了增加φ127鋼管連接處的強(qiáng)度，在施作完φ127的鋼管以后，送入φ108的大管棚，在φ108的大管棚中再布置鋼筋籠，以保證結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度與剛度，如圖2所示。

圖2 管棚布置圖(單位：mm)

2.4.2.1 管棚的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)

管棚布設(shè)在拱部144°范圍的外輪廓線以上40 cm處，共布設(shè)38根，單根長(zhǎng)度為25 m。鋼管中心間距40 cm，管內(nèi)設(shè)鋼筋籠，并灌注漿液。鋼套管直徑×壁厚=127 mm×6 mm，鋼管套分節(jié)長(zhǎng)度為1.5 m。兩節(jié)套管間設(shè)置連接管套，連接管套長(zhǎng)度為13 cm，采用6 cm的長(zhǎng)絲扣與鋼套管連接。內(nèi)鋼管直徑×壁厚=φ108 mm×6 mm，單節(jié)長(zhǎng)度6～7 m，兩節(jié)之間采用坡口焊焊接。

2.4.2.2 鉆機(jī)設(shè)備參數(shù)

本工程坍方處理采用“鉆神”ZSL-40型錨固鉆機(jī)，該轉(zhuǎn)機(jī)電力驅(qū)動(dòng)力頭式鉆機(jī)，可靠、輕便、性能穩(wěn)定、使用壽命長(zhǎng)，其結(jié)構(gòu)可拆性好，搬遷、安裝迅速方便，一次搬遷可完成多孔施工，并且可遠(yuǎn)離孔口操作。鉆神ZSL-40型鉆機(jī)的技術(shù)參數(shù)：鉆孔直徑90～130 mm，鉆孔深度20～40 m，鉆桿直徑76 mm、89 mm，鉆孔傾角度0°～90°，動(dòng)力頭額定輸出扭拒1 700 N·m，動(dòng)力頭最大起拔力25 kN，動(dòng)力頭最大的進(jìn)給力15 kN，總電動(dòng)機(jī)功率10.75 kW，鉆機(jī)重量550 kg，最大部件重量200 kg，主機(jī)外形尺寸3 200 mm×1 000 mm×1 200 mm。

2.4.2.3 鉆進(jìn)系統(tǒng)工作原理

鉆進(jìn)時(shí)鉆機(jī)帶動(dòng)鉆桿回鉆，將回鉆扭矩傳給潛孔沖擊器，當(dāng)壓縮空氣從鉆桿送入潛孔沖擊器使之工作后，由潛孔沖擊器通過(guò)花鍵帶動(dòng)沖擊導(dǎo)正器轉(zhuǎn)動(dòng)。沖擊導(dǎo)正器上有偏心軸，上面安裝著偏心鉆頭，由于偏心軸上的摩擦力小于孔底圍巖對(duì)偏心鉆頭的摩擦力。沖擊導(dǎo)正器轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，偏心鉆頭張開，并在開啟到設(shè)計(jì)位置后被限位鍵限住，隨著導(dǎo)正器回轉(zhuǎn)，沖擊器活塞沖擊導(dǎo)正器將沖擊波和鉆壓傳遞給偏心鉆頭，對(duì)孔底巖石進(jìn)行破碎。由于偏心鉆頭鉆出的孔徑大于鋼管套的外徑，當(dāng)導(dǎo)正器上的臺(tái)肩與套管靴上的臺(tái)肩接觸時(shí)，導(dǎo)正器將鉆壓和沖擊波部分施加給套管靴，再加上鉆壓的作用，迫使套管靴帶動(dòng)整個(gè)剛套管與鉆具同步跟進(jìn)，保護(hù)已鉆孔段的孔壁。

當(dāng)鉆進(jìn)作業(yè)告一段落，需將鉆具后退時(shí)，慢速反轉(zhuǎn)鉆具，偏心鉆頭依靠慣性力和孔底摩擦力收縮返回，整套鉆具的外徑小于鋼管套內(nèi)徑，即可將鉆具退回到進(jìn)行配接鉆桿和鋼管套的位置，鉆具退至孔外，鋼管套留在孔內(nèi)。

2.4.2.4 施工流程

施工步驟如圖3所示，具體步驟為：(1)組裝鉆具，安裝第一根套管，如圖3(a)；(2)推送鉆具及鋼套管至導(dǎo)向墻面后停鉆，如圖3(b)；(3)解開動(dòng)力頭后退，然后接桿連接動(dòng)力頭，開孔跟鉆，如圖3(c)；(4)繼續(xù)跟管鉆進(jìn)，直至套管尾端距離導(dǎo)向墻30 cm，如圖3(d)；(5)解開動(dòng)力頭后退，安裝第二根鋼套管，連接動(dòng)力頭，如圖3(e)；(6)連接鋼套管，如圖3(f)；(7)繼續(xù)跟管鉆進(jìn)，以下部序重復(fù)圖3(d)～圖3(f)所示步驟，直到鉆入到設(shè)計(jì)長(zhǎng)度，如圖3(g)；(8)反鉆鉆具，卸除所有鉆桿和鉆具，如圖3(h)。

(a)

(b)

(c)

(d)

(e)

(f)

(g)

(h)

鉆進(jìn)具體操作：(1)搭建鉆機(jī)平臺(tái)。鉆機(jī)平臺(tái)采用腳手架搭設(shè)，平臺(tái)頂離拱頂2 m?？紤]到在松散巖體內(nèi)，長(zhǎng)管棚施工，鉆頭易往下掉的情形。一般將管棚入射仰角垂直向上調(diào)到3°～5°，水平偏角置0。因此在搭設(shè)鉆機(jī)平臺(tái)時(shí)，必須要保證鉆機(jī)的安設(shè)角度。(2)開孔。在架設(shè)好鉆機(jī)、調(diào)整好孔位的水平偏角及仰角后，采用直徑130 mm的合金鉆頭成孔，成孔2～3 m后，換用偏心鉆頭，進(jìn)行鉆進(jìn)。(3)鉆進(jìn)。用直徑130 mm的合金鉆頭成孔2～3 m后，換上偏心鉆頭。將第一節(jié)帶有套管靴的鋼套管套入鉆具，使偏心鉆頭露出到套管外，檢查扶正器、導(dǎo)正器、鉆桿三者是否同軸，以避免在鉆進(jìn)中鋼套管歪斜，導(dǎo)致發(fā)生孔斜或加不進(jìn)鉆桿和鋼套管的現(xiàn)象出現(xiàn)。將鉆桿連接在鉆機(jī)的動(dòng)力頭上，反轉(zhuǎn)并推送鉆具進(jìn)至距孔底50 cm處，開風(fēng)后向孔內(nèi)供風(fēng)，繼續(xù)發(fā)轉(zhuǎn)鉆具幾轉(zhuǎn)，使其慢慢下到孔底，聽到?jīng)_擊器沖擊聲后立即停止供風(fēng)，此時(shí)正向回轉(zhuǎn)鉆具幾轉(zhuǎn)，使偏心鉆頭張開，然后退鉆10～20 cm后送風(fēng)，鉆機(jī)加壓時(shí)進(jìn)入正常鉆進(jìn)作業(yè)。(4)加接鉆桿和鋼套管。當(dāng)跟管鉆進(jìn)到鋼套管尾端，距離臨時(shí)導(dǎo)向墻孔口約30 cm時(shí)停鉆，然后鉆機(jī)反轉(zhuǎn)退鉆、卸桿，動(dòng)力頭后退至尾端加接鉆桿或鋼套管，此時(shí)應(yīng)先擰緊鉆桿，然后在擰緊連接套管。(5)退鉆。沖擊器后退10～20 cm后進(jìn)行吹孔。吹孔的時(shí)間長(zhǎng)短根據(jù)孔的深度而定，目的是將環(huán)狀空間的巖屑吹出，防止停氣時(shí)巖屑沉積卡鉆。沖擊器后退吹孔反轉(zhuǎn)鉆具1～2轉(zhuǎn)，慢慢退鉆，看能否退出1 m而無(wú)阻力。若退鉆順利，則說(shuō)明偏心鉆頭已經(jīng)進(jìn)入套管。這時(shí)可關(guān)掉送風(fēng)閘，按普通方法將鉆桿退出。

2.5 注漿

為加固圍巖，增強(qiáng)圍巖的自身強(qiáng)度、承載能力、自穩(wěn)能力，提高圍巖的密實(shí)性和抗?jié)B能力，減少地下水的滲透量，減輕初期支護(hù)噴射混凝土層承受的外荷載，需要對(duì)坍方段進(jìn)行注漿處理。本工程坍方段先用C30細(xì)骨料砼從導(dǎo)向墻的觀察窗口對(duì)較大的坍腔泵送堵塞，然后通過(guò)大管棚采用注入水泥砂漿充填坍體縫隙，當(dāng)壓力到2 MPa后，再注入水泥—水玻璃漿液。

2.5.1 注漿設(shè)備

本次注漿的主要施工設(shè)備包括：3SNS高壓注漿泵2臺(tái)，YJ-150型雙層攪拌桶2臺(tái)，ZJ-400型高速制漿機(jī)1臺(tái)。

3SNS注漿泵由電機(jī)通過(guò)偏心輪帶動(dòng)柱塞往復(fù)運(yùn)動(dòng)，引起密閉的容積周期性改變，從形成腔的室內(nèi)外壓力差變化，以吸入和排出液流輸送流體，實(shí)現(xiàn)能量轉(zhuǎn)換。具有以下特點(diǎn)：(1)泵的流量是可調(diào)的，能滿足注漿或鉆探工藝的要求。(2)泵每運(yùn)轉(zhuǎn)周期流量波動(dòng)值小。其單位時(shí)間總排量基本上是恒定的，排出壓力的變化對(duì)其影響較小。(3)用調(diào)節(jié)螺母來(lái)限壓，操作方便，并起保護(hù)作用。(4)泵在工況運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，無(wú)外部運(yùn)動(dòng)件，以利安全生產(chǎn)。(5)各密封件均采用耐磨材料制成，使用壽命長(zhǎng)。(6)裝拆方便，體積小，重量輕，移動(dòng)靈活。其主要技術(shù)參數(shù)：轉(zhuǎn)速117 r/min，理論排量100 L/min，水泥漿壓力10 MPa，砂漿壓力8 MPa，水∶灰∶砂=0.5∶1∶1.2，進(jìn)道口徑64 mm，排道口徑32 mm，功率18.5 kW，整機(jī)重量930 kg，外形尺寸1 800 mm×945 mm×705 mm。

YJ-150型雙層攪拌桶的技術(shù)參數(shù)：公稱容積150 L，攪拌轉(zhuǎn)速51 r/min，出口直徑38 mm功率1.5 kW，重量340 kg，外形尺寸1 900 mm×850 mm×850 mm。

ZJ-400型高速制漿機(jī)將水泥、膨潤(rùn)土等與水泥及其添加劑混合并快速制成漿液，該機(jī)采用渦流制漿與一般葉片攪拌機(jī)相比，具有制漿速度快，漿液攪拌均勻等特點(diǎn)。技術(shù)參數(shù)：容量400 L，制漿時(shí)間3 min，功率7.5 kW，重量450 kg，外形尺寸1 350 mm×50 mm×1 460 mm。

2.5.2 注漿控制

2.5.2.1 注漿擴(kuò)散半徑

在注漿過(guò)程中，漿液的擴(kuò)散半徑與巖石裂隙大小、漿液黏度、凝固時(shí)間、注漿速度和壓力、壓注量等因素有關(guān)。施工中對(duì)壓力、漿液濃度和壓入量等參數(shù)進(jìn)行人為控制與調(diào)整。表2給出了水玻璃漿液在不同巖層中的有效擴(kuò)散半徑。本隧道坍方體以淤泥與粘土為主，因此將水玻璃的擴(kuò)散半徑定為0.5 m。

表2 水玻璃漿液在不同巖層中的有效擴(kuò)散半徑 m

2.5.2.2 注漿壓力

注漿壓力大小決定于涌水壓力、裂隙大小和粗超度、漿液的性質(zhì)和濃度、要求的擴(kuò)散半徑等。合理的注漿壓力既能避免壓力過(guò)高造成的不利影響，又能保證漿液的結(jié)石強(qiáng)度和不透水性，有利于形成良好的隔水帷幕。通常采用以靜水壓力為依據(jù)的經(jīng)驗(yàn)公式確定注漿壓力，即只考慮靜水壓力，而對(duì)其他因數(shù)均不考慮。根據(jù)本隧道的實(shí)際情況，首先采用注入水泥砂漿，用于填充坍腔等空洞，當(dāng)注漿壓力達(dá)到1.0 MPa左右，停止水泥砂漿的注入，改用水泥-水玻璃漿液，水泥-水玻璃漿液的注漿壓力達(dá)到3.0 MPa，且吸漿量較小時(shí)，停止注漿。

注漿過(guò)程中，嚴(yán)格地選擇與控制注漿壓力，選用合適的漿液，適當(dāng)?shù)淖儞Q漿液配合比，是保證注漿質(zhì)量的重要因素。針對(duì)本隧道巖層透水性大，難以很快達(dá)到規(guī)定壓力值等情況，采用了分級(jí)升壓法進(jìn)行注漿。注入雙液漿時(shí)，應(yīng)當(dāng)注意控制兩種漿液的壓力表值基本相等，防止其中一種漿液發(fā)生返漿的情況出現(xiàn)；并且保證兩者的流量相等，從而保證施工配合比。

2.5.2.3 注漿結(jié)束控制

注漿量可根據(jù)擴(kuò)散半徑及巖層裂隙率進(jìn)行粗略估算。注漿在達(dá)到設(shè)計(jì)壓力(即終壓)時(shí)的持續(xù)時(shí)間或進(jìn)漿速度小于規(guī)定值時(shí)結(jié)束，即在注漿壓力達(dá)到設(shè)計(jì)終壓，或雙液(水泥-水玻璃漿液)吸漿率為18～35 L/min，單液漿為7～20 L/min，可結(jié)束。在正常情況下，當(dāng)注漿壓力達(dá)到或接近設(shè)計(jì)終壓時(shí)，注漿結(jié)束；當(dāng)壓力接近終壓或達(dá)到終壓的80 %時(shí)，如出現(xiàn)大的跑漿，經(jīng)間歇注漿后達(dá)到或接近終壓，也可結(jié)束注漿。

2.5.3 注漿效果檢查

在注漿結(jié)束3 d后，進(jìn)行探孔取樣，進(jìn)行注漿效果的檢測(cè)。從而準(zhǔn)確的判斷出注漿效果，以便下一步更好的進(jìn)行開挖。

2.6 開挖

注漿結(jié)束后，待漿液強(qiáng)度達(dá)到28 d后采用CRD法分步開挖。為了穩(wěn)妥，在開挖前先通過(guò)超前鉆孔探測(cè)前方漿體凝結(jié)情況，若在鉆孔時(shí)退出的鉆渣成粉末狀，表明坍體內(nèi)漿液凝固良好，可以進(jìn)行開挖，反之，則應(yīng)分析原因，考慮是否重新注漿或采用其他加固措施。開挖時(shí)，根據(jù)本隧道坍方實(shí)際，盡量先不擾動(dòng)坍方時(shí)未被破壞的圍巖，先CRD法人工開挖坍體一側(cè)，開挖進(jìn)尺不大于1 m，做到隨挖隨護(hù)，減少圍巖暴露時(shí)間，局部地方巖石需要爆破時(shí)，先將需要爆破周邊支撐好后，對(duì)需要爆破位置采取單孔淺眼起爆，裝藥量不超過(guò) 150g。開挖過(guò)程中全程跟蹤監(jiān)控量測(cè)，監(jiān)測(cè)圍巖變化動(dòng)向，發(fā)現(xiàn)有異常，停止施工，拆離人員，分析原因。

3 結(jié)束語(yǔ)

通過(guò)上述對(duì)隧道坍方處理措施，順利通過(guò)了隧道坍方地段。在斷層影響帶的坍方處理中，首先要探明前方地質(zhì)圍巖狀況，再采取有效的加固措施。通過(guò)本工程的處理，可以看出，及時(shí)封閉坍方體，穩(wěn)定坍方體后方的支護(hù)是基礎(chǔ)，有效地施作長(zhǎng)大管棚和保證注漿質(zhì)量是關(guān)鍵，少擾動(dòng)、強(qiáng)支護(hù)的開挖措施是手段，核心問(wèn)題是要通過(guò)處理，提高圍巖的自身穩(wěn)定能力，從而順利的通過(guò)坍方段。

[1] 陽(yáng)振中，李永豐.大斷面公路隧道斷層坍方處理技術(shù)[J].西部探礦工程,2000,(3)

[2] 周沁.天山新二號(hào)雙線鐵路隧道斷層坍方處理設(shè)計(jì)計(jì)算[J].現(xiàn)代隧道技術(shù),2007,(5)

[3] 徐坤甲，李永豐.青嶺隧道采用長(zhǎng)大管棚處理斷層破碎帶坍方[J].世界隧道,2000,(1)

[4] 黃立新，馬棟，韋昌云.隧道地表深孔注漿處理斷層及坍方施工技術(shù)[J].西部探礦工程,1997,(3)