龍莉波

1. 上海建工二建集團(tuán)有限公司 上海 200080；2. 上海建筑工程逆作法工程技術(shù)研究中心 上海 200080

傳統(tǒng)施工方法是敞開式施工（順作法），即用支護(hù)結(jié)構(gòu)圍護(hù)后垂直開挖，挖至設(shè)計(jì)標(biāo)高后澆筑底板，再由下而上逐層施工各層地下室結(jié)構(gòu)。逆作法采用水平梁板結(jié)構(gòu)作為水平支承體系，自上而下施工地下室結(jié)構(gòu)[1-4]。

本文以上海某大型超深基坑為工程背景，圍繞大型深基坑逆作法施工技術(shù)進(jìn)行系統(tǒng)的研究，形成了一整套標(biāo)準(zhǔn)化、高效、經(jīng)濟(jì)的逆作法施工工藝。

1 工程概況

1.1 地理位置及周邊環(huán)境

上海丁香路778號(hào)商業(yè)辦公樓項(xiàng)目位于上海市浦東新區(qū)丁香路以南、民生路以東、長(zhǎng)柳路以西。地處鬧市區(qū)，周邊環(huán)境比較復(fù)雜。

基坑南側(cè)有3 幢高層建筑，其中太平人壽大廈距離地下室外墻16 m，樓高18 層，地下1 層，采用250 mm方樁基礎(chǔ)，樁底埋深約30 m和35 m。

地下室外墻距離紅線3.8～4.8 m；基地四周道路在基坑1 倍開挖深度范圍內(nèi)分布有電力、煤氣、信息和上下水等管線。其中南側(cè)道路下有Φ500 mm的上水管線，距離圍護(hù)結(jié)構(gòu)外邊線最近距離僅為5 m；煤氣管距離基坑也僅為11.7 m。

1.2 建筑結(jié)構(gòu)概況

工程占地面積為19 863 m2，東西長(zhǎng)約210 m，南北寬約100 m。整個(gè)項(xiàng)目包括東西對(duì)稱的2 棟塔樓（高度99.5 m）和南北2 棟裙房（5 層，屋面高度17.35 m），地下共4 層，其中地下1、2層為商場(chǎng)，地下3、4層為汽車庫，地下4 層局部為人防設(shè)施。

地下室底板頂標(biāo)高為-22.00 m，基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁及筏板基礎(chǔ)，主樓、裙房基礎(chǔ)底板厚分別為2.1 m和1.6 m。主樓、裙房工程樁兼作立柱樁的鉆孔灌注樁Φ900 mm（樁端后注漿），樁長(zhǎng)40 m。

1.3 圍護(hù)設(shè)計(jì)概況

基坑普遍開挖深度為24.4 m，深坑位置開挖深度28.2 m，基坑面積超過16 000 m2，屬大型超深基坑工程。

地下室主樓核心筒順作，其他結(jié)構(gòu)逆作法施工。圍護(hù)結(jié)構(gòu)采用厚1 200 mm地下連續(xù)墻，長(zhǎng)度為42～55 m，兼作地下室外墻，即兩墻合一。地下連續(xù)墻兩側(cè)采用Φ850 mm@600 mm三軸水泥土攪拌墻作為槽壁加固?？觾?nèi)攪拌樁墩式加固。對(duì)于電梯井、集水井等局部落深區(qū)，Φ800 mm@600 mm旋噴樁滿堂加固，圍護(hù)結(jié)構(gòu)見圖1。

圖1 圍護(hù)結(jié)構(gòu)平面示意

豎向支承系統(tǒng)采用一柱一樁形式，永久支承柱采用Φ550 mm×20 mm鋼管混凝土（C60）柱，臨時(shí)支承柱采用截面尺寸為530 mm×530 mm（L200 mm×20 mm）格構(gòu)柱。鋼管混凝土柱待逆作完成后外包鋼筋混凝土形成主體結(jié)構(gòu)柱。由于地下4 層挖深6.65 m，采用“拋撐+中心島”的設(shè)計(jì)方法。

1.4 本工程難點(diǎn)與特點(diǎn)

周邊環(huán)境復(fù)雜，基坑工程變形控制要求高；可利用施工場(chǎng)地緊張；逆作立柱垂直度控制要求高；逆作法節(jié)點(diǎn)復(fù)雜多樣；回筑質(zhì)量要求高。工期緊張，要求挖土速度快，結(jié)構(gòu)早拆模；坑底離第⑦層粉土、砂土層（承壓含水層）近，坑底土體抗承壓水穩(wěn)定性問題突出；逆作法施工作業(yè)環(huán)境安全措施復(fù)雜。

2 關(guān)鍵施工技術(shù)

2.1 豎向支承樁柱施工技術(shù)[5]

本工程豎向支承柱（俗稱“一柱一樁”）采用鋼管柱和格構(gòu)柱2 種形式，其中鋼管柱299 根、格構(gòu)柱150 根，其垂直度偏差應(yīng)分別不大于1/500和 1/300，如圖2所示。

圖2 立柱樁平面布置

由于基坑較深，因此對(duì)立柱樁的定位、垂直度控制要求非常高。其次鋼立柱數(shù)量較大，工期緊，要求調(diào)垂技術(shù)必須快捷高效。經(jīng)過實(shí)踐與實(shí)際情況綜合分析，選用激光傾斜儀實(shí)時(shí)測(cè)量+調(diào)垂盤法，先插法施工。

豎向支承樁采用GPS-10鉆機(jī)，正循環(huán)成孔，泥漿采用黑旋風(fēng)ZX-200泥漿凈化裝置除砂，控制沉渣厚度不大于50 mm。考慮GPS鉆機(jī)的鉆孔垂直度以及鋼立柱調(diào)垂的需要，900 mm灌注樁在樁部6 m范圍擴(kuò)孔至1 200 mm，滿足規(guī)范中“豎向支承樁的鋼筋籠與支承柱之間的水平凈距……不應(yīng)小于150 mm”的規(guī)定。

鋼管柱內(nèi)需灌C40、C60兩種標(biāo)號(hào)的混凝土，在混凝土灌注到樁頂標(biāo)高以上3 m，鋼管外開始回填碎石，控制回填碎石速度和內(nèi)外壓差，當(dāng)鋼管口充分泛混凝土后，灌混凝土結(jié)束。待混凝土凝固后，方可松動(dòng)調(diào)垂盤上的校正固定螺栓，拆除移走調(diào)垂盤。

樁身設(shè)置2 根注漿管，鋼管內(nèi)徑不小于25 mm，壁厚不小于3.2 mm，下端與單向閥式注漿器相連。注漿管隨鋼筋籠下放，并做注水試驗(yàn)以防漏水。開塞時(shí)間控制在混凝土澆注后7～8 h，開塞壓力為0.8～1.2 MPa。注漿采用P.O 42.5新鮮水泥，漿液水灰比為0.5～0.6，注漿壓力一般控制在0.6～0.8 MPa，最高不宜超過4 MPa，注漿速度為32～47 L/min。當(dāng)注漿壓力＞4 MPa并持荷3 min，且注漿量達(dá)到設(shè)計(jì)注漿量的80%時(shí)，終止注漿。

基坑開挖后，對(duì)不小于20%的鋼管支承柱采用超聲波投射法進(jìn)行質(zhì)量檢測(cè)，對(duì)有疑問的立柱采用鉆孔取芯的方法進(jìn)一步檢測(cè)。支承柱全數(shù)采用敲擊的方法檢測(cè)。

2.2 逆作挖土施工技術(shù)

本工程地下室挖土總量為40.5 萬m3，共分5次挖土。首層及B1層挖土分為8 個(gè)區(qū)域，B2和B3挖土分為9 個(gè)區(qū)域，底板挖土分4 個(gè)中心區(qū)域及若干周邊區(qū)域，出土口共16 處。每皮土的土方分塊按照各層樓板結(jié)構(gòu)圖合理布置，分塊間的界線在梁板跨度的1/3處。土方開挖采用盆式分塊開挖方式，按照“時(shí)空效應(yīng)”理論，做到“分層，分塊，對(duì)稱，平衡，限時(shí)”開挖，隨挖隨澆混凝土墊層。

2.2.1 取土口布置

本工程取土口布置見圖6，取土口設(shè)置原則為[6]：

（a）根據(jù)挖土分區(qū)，各挖土分區(qū)至少設(shè)置1 個(gè)取土口；盡量利用結(jié)構(gòu)樓梯間、電梯井等部位，且位置上下相對(duì)應(yīng)。

（b）取土口分布均勻，距離控制在30 m以內(nèi)，盡量不設(shè)在坑邊。

（c）取土口同時(shí)兼作吊物孔，取土口的對(duì)角線長(zhǎng)度宜超過10 m，以便下放鋼筋；

（d）取土口的布置要滿足施工工期的要求，滿足出土速度的要求。

2.2.2 車輛行走路線布置

依據(jù)取土口位置，布置行車路線。主行車道路寬7.5 m，停車平臺(tái)寬4.5 m。每個(gè)取土口運(yùn)土車的行走路線均固定，不得隨意行駛，以求高效運(yùn)土。行車路線B0板區(qū)域樓板要加強(qiáng)，厚度增加為250 mm。

行車路線根據(jù)大門的設(shè)置，車輛行駛順暢，能形成環(huán)路。在車輛轉(zhuǎn)彎及拐角部位，相應(yīng)的柱預(yù)留插筋應(yīng)做保護(hù)處理，如車輛轉(zhuǎn)彎半徑不足，可以采取插筋斷在板面的措施，采用Ⅰ級(jí)直螺紋機(jī)械連接接頭。

2.2.3 挖土機(jī)械配置

第一皮到第三皮土主要采取4 輛反鏟挖機(jī)（0.6 m3）水平翻土，2 輛長(zhǎng)臂（15 m）挖土機(jī)垂直取土裝車。第四和第五皮土采取4 輛反鏟挖機(jī)翻土，2 臺(tái)電動(dòng)船用起重機(jī)垂直取土裝車。反鏟挖機(jī)經(jīng)過將油缸由大臂上部改裝到大臂下部，以解決挖土凈空問題，同時(shí)避免油缸在挖土過程中和上部的鋼筋或結(jié)構(gòu)相碰損壞。

工程采用電動(dòng)抓斗作為垂直取土設(shè)備，實(shí)現(xiàn)從柴油轉(zhuǎn)換成電的使用，起重能力大，采用花瓣斗，斗容量在1.2～1.4 m3，操縱方便，耐沖擊，制動(dòng)性能好，安全可靠。裝卸貨效率高、適應(yīng)性好。由于電價(jià)相比柴油更加經(jīng)濟(jì)，挖土成本大幅降低，挖土噪聲也較柴油抓斗更小。電動(dòng)抓斗的使用使深基坑逆作法工程更經(jīng)濟(jì)、高效、環(huán)保。

2.2.4 挖土工況

基坑采用土方分區(qū)同步開挖、結(jié)構(gòu)分塊同步施工原則?；油练降谝黄ら_挖采用明挖法，其他土方開挖均采用暗挖法。每層分區(qū)土方開挖應(yīng)按規(guī)定從東向西進(jìn)行。

首皮土采用盆式開挖，盆邊挖至-3.60 m標(biāo)高留設(shè)10 m寬平臺(tái)，采用1∶2的比例放坡挖至-6.55 m標(biāo)高處。第二皮土開挖至B1板底2 m，即-8.75 m標(biāo)高，B0、B1板分8 個(gè)區(qū)域，按1到8區(qū)的順序流水施工，見圖3。

圖3 B0、B1板施工分塊

第三、四皮土開挖至B2、B3板底2 m，至-15.25 m、-19.25 m標(biāo)高處。為了保護(hù)基坑西南側(cè)太平人壽建筑，B2、B3板分9 個(gè)區(qū)域（將原7、8 區(qū)均分為3 個(gè)小塊），按從1到9的順序流水施工。

第五皮土開挖至坑底-24.40 m，電梯井深坑待周邊墊層完成后開挖。

考慮基坑?xùn)|西方向較長(zhǎng)，在挖土流水施工過程中采取立體交叉的挖土形式，即在上一層最后一塊結(jié)構(gòu)尚未完成前，下一層的第一塊土方已開始施工。實(shí)現(xiàn)了各層土方連續(xù)無間隔施工，即通常所說的“躍層施工”。

底板先開挖中部，隨挖隨澆筑混凝土墊層，分塊施工底板，然后掏槽架設(shè)斜拋撐，待已完成的基礎(chǔ)底板混凝土強(qiáng)度達(dá)到80%強(qiáng)度后，按照1∶1.5的坡度開挖斜拋撐下面的土。依次類推，完成2～4區(qū)的底板施工。

2.2.5 土方施工效率

為提高夜間出土效率，白天由4 輛反鏟挖機(jī)水平翻土，取土口部位作為集土坑，集土坑在挖土面標(biāo)高落深1.5 m，夜間集中出土。第二到第四皮土，暗挖每晚的出土量平均2 000 m3，高峰時(shí)可以做到3 000 m3，第五皮土挖底板，也可以做到每天1 500 m3。

從實(shí)踐效果來看，土方工程的進(jìn)度主要由運(yùn)土的效率控制，挖土效率完全可以滿足需要。

2.3 水平結(jié)構(gòu)模板施工技術(shù)

本工程墊層采用厚150 mm的C20混凝土，水平結(jié)構(gòu)模板形式為1.8 m標(biāo)準(zhǔn)鋼管排架支撐模板，排架高度剛好滿足工人可以站立施工，通常每塊結(jié)構(gòu)板的流水施工工期在7 d以內(nèi)，墊層完成后馬上施工模板排架，考慮墊層強(qiáng)度還比較低，需在立桿下通長(zhǎng)設(shè)置木方墊板。

地下2 層樓板局部采用無排吊模技術(shù)，即在墊層上直接鋪設(shè)模板施工，同時(shí)將模板通過吊筋倒吊在上一層已經(jīng)完成的梁板結(jié)構(gòu)上。無排吊?？梢詫?duì)模板及格柵體系重復(fù)利用，從而達(dá)到降低成本、減少木材使用及加快施工進(jìn)度的好處，可以避免施工現(xiàn)場(chǎng)敏感部位的超挖。有些部位結(jié)構(gòu)梁板完成后要馬上開挖梁板下土方，結(jié)構(gòu)梁板沒有足夠的養(yǎng)護(hù)時(shí)間，采用該技術(shù)可以使挖土不受拆模時(shí)間影響。

根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》規(guī)定：構(gòu)件≥8 m混凝土強(qiáng)度應(yīng)達(dá)到100%才可進(jìn)行拆模。為了讓在逆作法施工中大梁能夠提前拆模，通過在主梁到柱邊1/3處設(shè)置吊筋，見圖4，混凝土強(qiáng)度只需≥75%即可進(jìn)行拆模，達(dá)到既能滿足質(zhì)量要求又能縮短工期的目的。

圖4 主梁提前拆模示意

對(duì)于跨度大于4 m的梁板結(jié)構(gòu)，模板按設(shè)計(jì)要求起拱，當(dāng)設(shè)計(jì)未做要求時(shí)起拱高度宜為跨度的1‰～3‰，并且要根據(jù)土質(zhì)情況以及墊層的強(qiáng)度情況綜合確定。

回筑結(jié)構(gòu)柱四周要留設(shè)澆搗孔，孔徑150 mm，對(duì)角布置，每根柱至少布置2 個(gè)澆搗孔。對(duì)需回筑的剪力墻，澆搗孔沿剪力墻方向單向布置，間距1 500 mm。澆搗孔采用PVC管或帶加筋的塑料波紋管留設(shè)。

2.4 關(guān)鍵連接節(jié)點(diǎn)技術(shù)

逆作法施工中的節(jié)點(diǎn)處理是逆作法工程結(jié)構(gòu)施工的關(guān)鍵。如何處理逆作水平結(jié)構(gòu)與豎向支承柱、與順作豎向永久結(jié)構(gòu)的交接節(jié)點(diǎn)對(duì)確保工程質(zhì)量、 保證結(jié)構(gòu)受力的傳遞具有十分重要的意義。

2.4.1 豎向支承柱頂部梁柱連接節(jié)點(diǎn)

豎向支承柱與B0板的連接可以采取在豎向支承柱頂部設(shè)置倒置埋件的做法，通過倒置的錨筋與B0板的梁連接，從而避免水平梁與鋼立柱之間的復(fù)雜處理。

豎向支承柱采用鋼管時(shí)，控制鋼管頂標(biāo)高在B0板梁底，鋼管內(nèi)混凝土灌注到頂后，清除浮漿，將有雙向錨筋的埋件放入鋼管內(nèi)，埋件要開預(yù)留透氣孔，振搗直到水泥漿從透氣孔內(nèi)溢出。

豎向支承柱采用格構(gòu)柱時(shí)，開挖土方暴露出鋼立柱，調(diào)整鋼立柱的頂標(biāo)高至梁底，將埋件倒置與格構(gòu)柱焊接連接。

采用倒置埋件法解決豎向支承柱和B0板的節(jié)點(diǎn)連接問題，可以確保B0板梁主筋在節(jié)點(diǎn)處連續(xù)，不需要對(duì)該處的梁的截面尺寸和鋼筋作修改，滿足節(jié)點(diǎn)的受力要求，施工方便，受力清晰。

2.4.2 豎向支承柱中部梁柱連接節(jié)點(diǎn)

B1、B2、B3層梁與豎向支承柱之間的連接根據(jù)不同的梁柱形式和截面尺寸、配筋等情況，采取加腋法、雙梁法、環(huán)梁節(jié)點(diǎn)，型鋼牛腿節(jié)點(diǎn)，環(huán)板連接法等多種方式。

（a）加腋法。通常采用栓釘作為抗剪件。將節(jié)點(diǎn)處無法通過的梁鋼筋通過規(guī)范允許的斜率繞過立柱。鋼立柱采用格構(gòu)柱時(shí)，加腋法是最常用的簡(jiǎn)單易行的做法，見圖5。

（b）雙梁法。將單根寬梁改為2 根等高窄梁從立柱兩側(cè)穿過，從而避免了梁主筋與立柱相碰。通常采取栓釘或者鋼牛腿作為抗剪件。當(dāng)結(jié)構(gòu)梁截面尺寸較大時(shí)采用。

（c）環(huán)梁連接節(jié)點(diǎn)。類似于“柱帽”的做法，環(huán)梁（有時(shí)是方柱帽）作為梁柱間連接的過渡措施，通常采用栓釘作為抗剪件，梁主筋伸入環(huán)梁中。由于環(huán)梁的頂?shù)酌驿摻詈脱钊繛榄h(huán)筋，且箍筋較密，因此環(huán)梁的鋼筋施工難度較高。環(huán)梁連接節(jié)點(diǎn)適用于幾乎所有鋼管混凝土柱與鋼筋混凝土梁、無梁樓蓋的連接。

（d）型鋼牛腿連接節(jié)點(diǎn)。通過在鋼立柱上設(shè)置鋼牛腿，將梁無法通過立柱的主筋焊接在型鋼牛腿上，型鋼牛腿既作為鋼筋的傳力連接構(gòu)件，同時(shí)也作為抗剪件使用。該做法連接可靠，但焊接的工作量較大，對(duì)焊接質(zhì)量要求高。該做法主要在鋼管或型鋼作為豎向支承柱時(shí)使用。

（e）環(huán)板連接法。與型鋼牛腿連接原理相同，當(dāng)梁截面較寬，無法通過鋼管柱的梁主筋數(shù)量較多時(shí)，在沿鋼管一圈焊接連接環(huán)板，梁主筋焊在環(huán)板上。通常為提高抗剪性能，上下環(huán)板間采用勁板連接，節(jié)點(diǎn)范圍內(nèi)鋼管加強(qiáng)處理。

2.4.3 豎向支承柱底部連接節(jié)點(diǎn)

豎向支承柱底部按規(guī)范要求錨入灌注樁中至少3 m，鋼立柱在加工時(shí)，按設(shè)計(jì)要求在錨入樁和底板范圍內(nèi)，按照構(gòu)造要求設(shè)置栓釘。底板施工前需設(shè)置焊接止水鋼板，見圖6。

圖5 加腋法節(jié)點(diǎn)示意

圖6 支承柱底部連接節(jié)點(diǎn)

2.5 結(jié)構(gòu)回筑關(guān)鍵技術(shù)

逆作法施工主樓核心筒通常順做施工，而框架柱、內(nèi)襯墻以及壁柱等則逆作施工。逆作施工不僅能加快結(jié)構(gòu)施工進(jìn)度，減少勞動(dòng)力窩工現(xiàn)象，而且有利于將已經(jīng)完成的地下水平結(jié)構(gòu)連接成箱體，對(duì)地下結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定和控制基坑變形有利。

豎向結(jié)構(gòu)預(yù)留鋼筋應(yīng)盡可能采用一段式施工的方法，從上向下施工。與順做法相反，鋼筋接頭主要留在上部，且層間只有1 個(gè)連接接頭。在作水平結(jié)構(gòu)時(shí)，柱在節(jié)點(diǎn)部位應(yīng)至少向下做300 mm以上，以便于后期采取“超灌法”回筑。

豎向結(jié)構(gòu)水平接縫處理，結(jié)合工程情況主要采取超灌法和灌漿法進(jìn)行處理。

逆作的豎向結(jié)構(gòu)混凝土采用高流態(tài)低收縮混凝土，配合比在現(xiàn)場(chǎng)做好試驗(yàn)后使用。用超灌法施工，豎向結(jié)構(gòu)模板要能保證澆搗面高出接縫300 mm以上。

針對(duì)無梁板下豎向接縫及其他達(dá)不到使用超灌法要求的接縫采用灌漿法，即在接縫下方50～100 mm停止?jié)矒v，處理下部混凝土浮漿及清掃上部混凝土底面后，濕潤(rùn)基面，繼續(xù)由澆筑孔澆搗無收縮灌漿料。

2.6 地下通風(fēng)措施

按最不利工況計(jì)算，B1區(qū)挖土過程中廢氣排放量最大，該階段按6 臺(tái)0.6 m3挖掘機(jī)同時(shí)開挖考慮，同時(shí)配備10臺(tái)電焊機(jī)，作業(yè)人員按50 人計(jì)，機(jī)械設(shè)備考慮作業(yè)間歇及70%的使用率。

施工到B3層、B4層時(shí)，會(huì)有一部分在B1層、B2層產(chǎn)生的有害氣體通過取土口下沉，增加B3層、B4層有害氣體濃度。下沉的有害氣體主要有CO2、NO2、SO2等以及少量有害微塵（PM）。

考慮風(fēng)機(jī)抽風(fēng)口的布置不能與廢氣排放點(diǎn)一一對(duì)接，中間會(huì)有大量廢氣在被抽排前稀釋擴(kuò)散；通風(fēng)系統(tǒng)管路多、接口多，使通風(fēng)能力不可避免地會(huì)有一定折損。綜合考慮各項(xiàng)因素，經(jīng)計(jì)算，排風(fēng)量為17 280 m3/h。

在頂板上布置8 臺(tái)T4-72型離心通風(fēng)機(jī)，豎向通風(fēng)管道為800 mm×800 mm白鐵皮方管，在每個(gè)挖土階段設(shè)2 個(gè)Φ300 mm風(fēng)口，接出內(nèi)配螺旋筋的塑料軟管，該軟管可人工移動(dòng)和接長(zhǎng)，采用抽吸的方式直接抽出廢氣排放集中區(qū)的污濁空氣。

3 信息化監(jiān)測(cè)

3.1 報(bào)警值及頻率

按照設(shè)計(jì)施工技術(shù)規(guī)范設(shè)置相應(yīng)警報(bào)值和布設(shè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)，其中圍護(hù)墻傾斜報(bào)警值為累計(jì)變形50 mm，或5 mm/d，地下連續(xù)墻設(shè)24 個(gè)測(cè)斜孔，在坑外布設(shè)6 個(gè)土體測(cè)斜孔；在各層樓板受力較大部位分別布設(shè)13 個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)監(jiān)測(cè)梁板鋼筋應(yīng)力；鋼立柱垂直位移報(bào)警值為累計(jì)30 mm，或3 mm/d，應(yīng)力報(bào)警值為設(shè)計(jì)值的80%，選擇5 個(gè)鋼管混凝土柱、2 個(gè)格構(gòu)柱進(jìn)行監(jiān)測(cè)。

監(jiān)測(cè)頻率為基坑開挖期間1次/d；底板澆筑后1次/2 d；地下室施工回筑期間1次/（3～7 ）d。

3.2 監(jiān)測(cè)結(jié)果

3.2.1 圍護(hù)墻體和土體水平位移監(jiān)測(cè)

圍護(hù)墻體水平位移隨基坑開挖深度的增加而逐步增大，向基坑內(nèi)位移。連續(xù)墻體最大水平位移發(fā)生在約3/4基坑深度附近，而不是像順作法發(fā)生在坑底以下。至監(jiān)測(cè)結(jié)束，圍護(hù)墻體測(cè)斜孔點(diǎn)最大位移基本都控制在50 mm內(nèi)，滿足設(shè)計(jì)要求。CX17點(diǎn)位于基坑長(zhǎng)邊中點(diǎn)部位，累計(jì)位移最大值為68.8 mm，這是長(zhǎng)邊效應(yīng)和時(shí)空效應(yīng)的緣故，符合基坑開挖的變形規(guī)律。

土體測(cè)斜孔比地下連續(xù)墻深，能反映地下連續(xù)墻以下土體的蠕動(dòng)情況。以監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)可以看出，42 m以下累計(jì)位移量很小，說明基坑施工過程中地下連續(xù)墻以下土體基本沒有出現(xiàn)蠕動(dòng)現(xiàn)象。

3.2.2 圍護(hù)墻頂垂直水平位移監(jiān)測(cè)

圍護(hù)墻頂水平位移變化量很小，最大變化量在5 mm內(nèi)。隨著土方開挖坑內(nèi)土體的回彈，圍護(hù)墻頂垂直位移在整個(gè)基坑開挖過程中呈上升趨勢(shì)，但變化不大。監(jiān)測(cè)結(jié)束時(shí)，圍護(hù)墻頂垂直位移最大值為14.2 mm，不超過報(bào)警值（30 mm）。

3.2.3 鋼立柱沉降與應(yīng)力監(jiān)測(cè)

在基坑開挖過程中，鋼立柱沉降呈上升趨勢(shì)。監(jiān)測(cè)結(jié)束時(shí)，鋼立柱大部分隆起累計(jì)值在30 mm內(nèi)，未超報(bào)警值。鋼立柱測(cè)試點(diǎn)布設(shè)于B3板頂板下方1 m處，每個(gè)斷面安裝4 個(gè)應(yīng)變計(jì)。從監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)得知，鋼立柱壓應(yīng)力隨土方繼續(xù)開挖逐漸增大，最大值為40 MPa， 遠(yuǎn)小于警報(bào)值。

3.2.4 梁板鋼筋應(yīng)力監(jiān)測(cè)

梁板鋼筋應(yīng)力隨開挖深度增加而變化，當(dāng)B1、B2、B3層梁板施工結(jié)束后，B0層梁板鋼筋應(yīng)力均出現(xiàn)凸點(diǎn)。B2層梁板施工結(jié)束前，B0板應(yīng)力達(dá)到最大值。在整個(gè)監(jiān)測(cè)過程中，梁板鋼筋壓應(yīng)力最大值為55 MPa，未超過警報(bào)值，均在設(shè)計(jì)范圍之內(nèi)。

3.2.5 地下管線沉降監(jiān)測(cè)

周邊地下管線水平位移變化較小，累計(jì)沉降基本都小于40 mm，依據(jù)管線沉降歷時(shí)曲線可知，在B1板土方開挖完畢到大底板結(jié)束期間，管線沉降變形明顯，然后趨于穩(wěn)定?；娱L(zhǎng)邊中點(diǎn)位置離基坑最近的上水管線沉降90 mm，超過報(bào)警值。

3.2.6 周邊建筑物沉降監(jiān)測(cè)

基坑開挖施工過程中，基坑周邊建筑物沉降隨時(shí)間的變化呈下降趨勢(shì)。2012年8月開始承壓降水，沉降斜率增大；至2012年11月承壓降水結(jié)束，沉降趨于平緩。本工程對(duì)周邊建筑變形影響較小，最大累計(jì)值為16.6 mm，未超過警報(bào)值（20 mm）。

4 結(jié)語

本文結(jié)合工程實(shí)踐，詳細(xì)闡述了大型深基坑逆作法施工關(guān)鍵技術(shù)，其中豎向支承樁柱施工技術(shù)、逆作挖土施工技術(shù)、逆作法模板技術(shù)、關(guān)鍵連接節(jié)點(diǎn)技術(shù)、作業(yè)環(huán)境控制技術(shù)等已形成了一套標(biāo)準(zhǔn)化施工流程，大大縮短了施工工期，降低了施工難度，取得了顯著的經(jīng)濟(jì)效益，為逆作法施工技術(shù)的進(jìn)一步推廣提供了強(qiáng)有力的支持。同時(shí)逆作法在基坑變形規(guī)律方面也與順作法明顯不同，相關(guān)數(shù)據(jù)為今后的進(jìn)一步研究提供了參考。