廖振武, 徐健, 鄢標(biāo), 蔣國彪, 孫巧雷
(長江大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院,湖北 荊州 434023)
在鉆井作業(yè)中,鉆柱的螺旋屈曲問題一直是石油鉆井行業(yè)的一個熱點問題。螺旋屈曲的概念最早由Lubinski等[1]提出,他們是在忽略管柱自身重量與井壁摩擦的情況下,利用能量法求出螺旋屈曲的解析解,這種研究方法忽略了摩擦和鉆柱自重,且認(rèn)為鉆柱發(fā)生螺旋屈曲時處在彈性變形的情況下,所以在鉆柱中不會產(chǎn)生扭矩。
但是隨著水平井和大位移井的增多,自重和摩擦是無法忽略的,傳統(tǒng)的螺旋屈曲鉆柱的強度安全性的分析方法明顯不足。Mitchell[2]在考慮以上因素的情況下,進(jìn)行了螺旋屈曲細(xì)長梁的水平大位移分析,他的研究顯示在沒有外加作用扭矩的情況下,螺旋屈曲鉆柱中會產(chǎn)生誘發(fā)扭矩。并且一旦外加了屈曲力,鉆柱中的扭矩平衡就被打破,同時由于鉆柱的形狀由正弦形變?yōu)槁菪?,扭矩會得到大幅度增加。為分析真實工況下螺旋屈曲管柱的強度安全性,必須對螺旋屈曲管柱中的誘發(fā)扭矩計算方法展開研究。
取鉆柱中一段微小單元為研究對象,假設(shè)鉆柱發(fā)生彈性形變,各段材料均勻。水平井造斜部分鉆柱可能會發(fā)生一定角度的偏轉(zhuǎn),研究對象為微小單元,可以認(rèn)定微小單元鉆柱始終為圓 柱[3]。 基 于以上 假設(shè)可以把產(chǎn)生螺旋屈曲的鉆柱簡化成由彈性線形成的圓柱螺旋線,如圖1所示。
圖1 螺旋屈曲管柱的力學(xué)分析模型
在建立的空間坐標(biāo)系中,圓柱螺旋線中任意一段弧長s可表示為
對于整段彈性管柱,認(rèn)為其抗彎剛度EI是均勻不變的,用M表示鉆柱中的誘發(fā)扭矩,則內(nèi)外力矩平衡的歐拉-伯努利方程為
對于圖1中的圓柱螺旋空間曲線有以下關(guān)系:
綜合式( 2)、( 3)、( 4)可得到
式(5)中圓柱螺旋空間曲線的正切向量是
空間曲線的曲率向量是
在實際鉆井中,發(fā)生螺旋屈曲的鉆柱和圖1中的圓柱螺旋線有所不同,鉆柱和井眼之間的半徑間隙r與由管柱形成的螺旋線螺距相比是很小的[4],即 p>>r。 因此彈性線與Z軸的偏差是較小的,可以假設(shè)d z?d s。
在式(6)和式(7)中可以用d z替換d s,可以得到:
把式(8)和式( 9)代入式(5),可以得到
從式(10)可以得到各軸的扭矩是:
利用式(1)和假設(shè)條件d z?d s,可以得到:
假設(shè)在式(13)中沒有外部的扭矩被加載到鉆柱的Z軸上(Mz=0),然后把式( 15)和式( 14)代入式( 13),管柱內(nèi)部的扭矩可由下式表達(dá):
這樣就得到了螺旋屈曲鉆柱中誘發(fā)扭矩T的計算方法。
1)該算法能夠?qū)β菪@柱中的誘發(fā)扭矩進(jìn)行計算,且適用于目前日益增多的水平井中;
2)該誘發(fā)扭矩計算公式能夠反映誘發(fā)扭矩與軸向力、鉆柱抗彎剛度和螺旋半徑之間的線性關(guān)系,很好地彌補了現(xiàn)有的螺旋屈曲鉆柱的強度安全性分析方法的不足;
3)這種誘發(fā)扭矩的計算方法是基于對鉆柱的靜力學(xué)分析,鉆柱在實際工作時工況條件比較復(fù)雜,尚未考慮鉆柱的振動,在下一步研究中可以把這些因素考慮進(jìn)去。
而Lubinski所推導(dǎo)的螺旋屈曲管柱中軸向力和螺距的關(guān)系表達(dá)式為
由式(17)和式(16),在沒有外加扭矩的情況下,螺旋屈曲誘發(fā)的扭矩T可由軸向力F表達(dá),即
[ 1] Lubinski A,Althouse W S,Logan JL.Helical buckling of tubing sealed in packers [ J].Journal of Petroleum Technology,1962( 6)∶655-670.
[ 2] Mitchell R F.The Twist and Shear of Helically Buckled Pipe[ J].SPE Drilling&Completion,2004,19( 1)∶20-28.
[3] 徐春鈴,王鑫偉.水平井眼中鉆柱的螺旋屈曲分析[J].機(jī)械科學(xué)與技術(shù),2011( 11)∶1927-1929,1933.
[4] 劉殿福,林元華,甘燕芬,等.斜直井鉆柱螺旋屈曲時軸向力鉆速和井斜角間的關(guān)系[ J].石油礦場機(jī)械,2007( 12)∶30-33.
[5] 胡華,夏輝,竇益華.定向井造斜段管柱屈曲分析[J].內(nèi)蒙古石油化工,2011(17)∶18-20.