徐楊，宋仁伯，王賓寧，賈翼速

（北京科技大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，北京 100083）

0 引 言

鐵素體不銹鋼是鉻含量在11%～30%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同）之間且具有體心立方晶體結(jié)構(gòu)的不銹鋼，它一般不含鎳，有時(shí)會(huì)含有少量鉬、鈦、鈮等元素。這類鋼具有導(dǎo)熱系數(shù)大、膨脹系數(shù)小、抗氧化性好、抗應(yīng)力腐蝕性能優(yōu)良等特點(diǎn)，多用于制造耐大氣、水蒸氣、水及氧化性酸腐蝕的零部件［1－2］。0Cr13不銹鋼是鉻含量最低的一種鐵素體不銹鋼，具有良好的塑、韌性和冷成型性，同時(shí)其耐蝕性也優(yōu)于碳含量高的1Cr13、2Cr13等馬氏體不銹鋼。0Cr13不銹鋼主要用于制造耐水蒸氣、碳酸氫銨母液、熱的含硫石油腐蝕的部件和設(shè)備的襯里，如汽輪機(jī)葉片、結(jié)構(gòu)架、螺栓、螺帽等［3－5］。

某鋼廠生產(chǎn)0Cr13不銹鋼絲的工藝為：熱軋盤卷→酸洗→皮膜處理→冷拔→水洗→烘干→模壓→表面處理→收線。其中，冷拔過程為4道次拉拔，熱軋盤卷的直徑為5.50mm，經(jīng)第1，2，3，4道次拉拔后鋼絲的直徑分別為4.50，3.80，2.20，1.61mm；將冷拔后的鋼絲在未退火狀態(tài)下利用模具壓扁，最終成品絲截面為矩形，寬度為1.84mm，厚度為1.20mm。

0Cr13不銹鋼絲在冷拔過程中未發(fā)生開裂，但在模壓過程中發(fā)生了開裂，開裂形貌如圖1所示。為找出0Cr13不銹鋼絲在模壓過程中開裂的原因，從而為模壓工藝的優(yōu)化提供理論支撐，作者從化學(xué)成分、微觀組織、開裂形貌特征及夾雜物分布等方面進(jìn)行了分析。

圖1 0Cr13不銹鋼絲開裂的宏觀形貌Fig.1 Macrograph of cracked 0Cr13stainless steel wire

1 理化檢驗(yàn)及結(jié)果

1.1 化學(xué)成分

采用線切割在發(fā)生開裂的0Cr13不銹鋼絲上取樣，通過化學(xué)分析法對(duì)開裂試樣的化學(xué)成分進(jìn)行分析。由表1可知，開裂不銹鋼絲中的主要元素鉻、硅、鎳均在國(guó)標(biāo)范圍內(nèi)；碳含量為0.13%，明顯高于國(guó)標(biāo)中碳含量的規(guī)定值；鉻含量為10.36%，低于國(guó)標(biāo)中鉻含量的下限值；錳含量為0.8%，比國(guó)標(biāo)中要求的低0.2%。

碳是不銹鋼中最主要的元素之一，并且是馬氏體不銹鋼中重要的強(qiáng)化元素，其含量較低時(shí)可以擴(kuò)大γ相區(qū)，強(qiáng)烈地促進(jìn)奧氏體的形成。鉻是不銹鋼中最重要的合金元素，可以縮小封閉γ相區(qū)和擴(kuò)大α相區(qū)，溶入鐵素體后可以提高鐵素體的電極電位；同時(shí)鉻也是碳化物形成元素。錳可以擴(kuò)大γ相區(qū)，穩(wěn)定奧氏體，在低碳高錳不銹鋼中，具有促成和穩(wěn)定鋼中奧氏體組織的作用。鉻是決定不銹鋼耐腐蝕性能的主要元素，對(duì)不銹鋼的耐腐蝕性能起主要作用。這是因?yàn)楹t的不銹鋼在氧化介質(zhì)中能產(chǎn)生鈍化現(xiàn)象，即在表面形成一層很薄的膜，在這層膜內(nèi)富集了鉻。鋼中的鉻含量愈高，鋼的耐腐蝕性能就愈強(qiáng)。此外，鉻對(duì)鋼的力學(xué)性能和工藝性能都能起到很好的強(qiáng)化作用［6－7］。

表1 開裂不銹鋼絲的化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）Tab.1 Chemical composition of cracked stainless steel wire（mass） %

1.2 顯微組織

將φ1.61mm模壓前后的不銹鋼絲切割后進(jìn)行鑲嵌、研磨與拋光，然后用苦味酸溶液（1g苦味酸＋5mL鹽酸＋100mL酒精）進(jìn)行腐蝕，沖洗吹干后在Leica DMR型光學(xué)顯微鏡下觀察顯微組織。由圖2（a）可見，模壓前，不銹鋼絲的基體組織為白色針狀鐵素體，有較多的暗灰色顆粒狀碳化物彌散分布于基體和晶界處。根據(jù)0Cr13不銹鋼絲的加工工藝流程可知，模壓前的工序?yàn)槔浒?，鋼絲會(huì)沿拉拔方向發(fā)生強(qiáng)烈的塑性變形，組織中的鐵素體也會(huì)被拉長(zhǎng)。暗灰色顆粒狀碳化物可能為（Cr、Fe）23C6和Mn7C3。模壓后，不銹鋼絲的組織仍為鐵素體基體和顆粒狀碳化物，如圖2（b）所示，但碳化物的數(shù)量稍多于模壓前的，同時(shí)組織更加細(xì)化。

圖2 模壓前后不銹鋼絲的OM形貌Fig.2 OM morphology of stainless steel wire before（a）and after（b）die pressing

將腐蝕后的試樣重新清洗、干燥，然后在ZEISS EVO18型場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡下觀察其微觀組織，如圖3所示。模壓前后的組織均為針狀鐵素體和白色點(diǎn)狀析出物，在晶界處還存在蝕坑。根據(jù)試樣中錳含量低于國(guó)標(biāo)要求推斷白色點(diǎn)狀析出物為（Cr、Fe）23C6，而蝕坑的出現(xiàn)則可能是因?yàn)樵诟g過程中晶界處的碳化物被優(yōu)先腐蝕掉而成為孔洞。

圖3 模壓前后不銹鋼絲的SEM形貌Fig.3 SEM morphology ofstainless steel wire before（a）and after（b）die pressing

在模壓過程中，針狀鐵素體的分布始終保持與拉拔變形方向一致，模壓后的鐵素體寬度較模壓前的大，但厚度變小。模壓前，碳化物數(shù)量較少，但尺寸較大，為0.6～0.8μm；模壓后，碳化物破碎，數(shù)量增加，但尺寸相對(duì)較小，為0.3～0.5μm。模壓前后蝕坑的數(shù)量和尺寸與碳化物的數(shù)量和尺寸具有相同的變化趨勢(shì)。

1.3 開裂斷口及夾雜物的形貌

由圖4（a）可以看出，開裂斷口較粗糙，局部表面的邊部存在覆蓋區(qū)，箭頭A1指向的邊緣處有微量變形，箭頭A2指向的位置則相對(duì)平坦。因此可以判斷出，開裂源區(qū)位于鋼絲邊部，然后沿著垂直于軸向曲線延伸擴(kuò)展，并發(fā)展成為較大的裂紋，最終在不銹鋼絲內(nèi)部的某一處發(fā)生開裂。開裂斷口區(qū)域不存在韌窩等韌性斷口的典型特征。由圖4（b～c）可以看出，開裂源區(qū)呈無規(guī)則的片狀形貌，并集中存在較多的碳化物和氧化物［8］。

由圖5可見，模壓前，鋼絲邊部的夾雜物主要呈塊狀和長(zhǎng)條狀，顏色光亮，尺寸為20～25μm，夾雜物周圍有明顯的加工硬化痕跡。夾雜物中含有氧、鎂、鈣等元素，因此夾雜物為CaO、MgO等。

由圖6可見，模壓后，不銹鋼絲開裂斷口上的夾雜物主要呈扁平的花瓣?duì)?，顏色為灰白色，尺寸?5～18μm，夾雜物周圍的加工硬化痕跡更加明顯，且夾雜物的變形方向與加工硬化方向大致相同。夾雜物中含有氧、鈣、硫、鉀、鈉、氯等元素，可見，除CaO外，還有相當(dāng)數(shù)量的鈣鎂酸鹽和硅酸鹽夾雜物。

圖4 模壓后不銹鋼絲開裂斷口的SEM形貌Fig.4 SEM morphology of cracked fracture of stainless steel wire after die pressing：（a）at low magnification；（b）at middle magnification and（c）at high magnification

2 開裂原因分析

根據(jù)理化分析結(jié)果可知，0Cr13鐵素體不銹鋼絲在模壓過程中的開裂與其化學(xué)成分、強(qiáng)烈的塑性變形以及夾雜物有關(guān)。

0Cr13鐵素體不銹鋼絲的碳含量較高，但鉻、錳含量較低，較高的碳含量導(dǎo)致形成大量碳化物彌散分布在基體和晶界處，碳化物的變形能力與基體相差較大。φ5.50mm盤圓經(jīng)過四道次拉拔成φ1.61mm的鋼絲后，其變形量為91.4%；然后再進(jìn)行模壓，累計(jì)變形量為95.3%?？梢?，0Cr13不銹鋼絲在冷拔過程中已發(fā)生了較大的塑性變形，雖未發(fā)生宏觀開裂，但其已產(chǎn)生了強(qiáng)烈的加工硬化，碳化物在晶界處存在塞積，塞積程度隨著變形量的增加而越發(fā)嚴(yán)重，組織亦越發(fā)不均勻。在模壓過程中，0Cr13不銹鋼絲繼續(xù)發(fā)生塑性變形，在晶界處產(chǎn)生組織應(yīng)力，材料發(fā)生塑性失穩(wěn)，并發(fā)展為裂紋，最終形成明顯的開裂。

圖5 模壓前不銹鋼絲邊部夾雜物的SEM形貌和EDS譜Fig.5 SEM morphology（a，c）and EDS spectra（b，d）of inclusions at the edge of stainless steel wire before die pressing：（a－b）inclusion 1＃and（c－d）inclusion 2＃

圖6 模壓后不銹鋼絲開裂斷口上夾雜物的SEM形貌和EDS譜Fig.6 SEM morphology（a，c）and EDS spectra（b，d）of inclusions on cracked fracture of stainless steel wire after die pressing：（a－b）inclusion 3＃and（c－d）inclusion 4＃

0Cr13不銹鋼絲斷口處存在一定數(shù)量且尺寸較大的非金屬夾雜物，這些非金屬夾雜物會(huì)降低不銹鋼的韌性與塑性。由于非金屬夾雜物以機(jī)械混合物的形式存在于鋼基體中，其性能又與鋼基體的存在較大差異，因此破壞了鋼基體的均勻連續(xù)性，促使變形時(shí)鋼絲內(nèi)的變形和應(yīng)力分布不均勻，造成應(yīng)力集中，成為裂紋源［9－11］。在強(qiáng)烈的塑性變形下，0Cr13不銹鋼絲沿著夾雜物與其周圍基體的界面開裂，形成裂紋源。由于夾雜物聚集分布，數(shù)量較多且尺寸較大，這會(huì)進(jìn)一步加速裂紋的擴(kuò)展；又因?yàn)閵A雜物位于試樣的邊部，此處為應(yīng)力集中區(qū)。因此，材料發(fā)生塑性失穩(wěn)后，裂紋起源于不銹鋼絲邊部，并向內(nèi)部擴(kuò)展，最終發(fā)生開裂。

這些非金屬夾雜物可能來源于不銹鋼的冶煉過程。鋼液在加熱時(shí)會(huì)出現(xiàn)一定程度的氧化，而FeO是鋼中氧化鐵皮的主要成分，在之后的脫氧過程中，爐渣很容易與其它化學(xué)成分反應(yīng)，生成CaO、MgO的化合物（鈣鎂酸鹽及硅酸鹽等），并殘留于鋼中，所以在冶煉過程中會(huì)不可避免地出現(xiàn)氧化物和硅酸鹽夾雜物［12－14］。

在冷拔階段，0Cr13不銹鋼絲受拉拔力以及模具對(duì)其施加的正壓力和相互摩擦力的作用，其應(yīng)力狀態(tài)為兩壓一拉；在模壓階段，0Cr13不銹鋼絲受牽引力和模具對(duì)其施加的正壓力的作用，其應(yīng)力狀態(tài)為兩拉一壓。晶界處暗灰色的顆粒狀碳化物以及較難變形的氧化物、鈣鎂酸鹽及硅酸鹽夾雜物會(huì)在冷拔過程中沿著拉拔方向發(fā)生劇烈的塑性變形，造成組織嚴(yán)重不均勻。由于冷拔后沒有進(jìn)行退火處理，組織的不均勻性沒有得到有效改善，應(yīng)力集中沒有及時(shí)消除。在后續(xù)的模壓過程中，鋼絲的應(yīng)力狀態(tài)發(fā)生改變，而碳化物和夾雜物又極易發(fā)生畸變，故而不銹鋼絲發(fā)生塑性失穩(wěn)。此外，不銹鋼絲邊部大多表現(xiàn)為拉應(yīng)力，心部表現(xiàn)壓應(yīng)力，這也加劇了應(yīng)力集中對(duì)基體性能的影響。裂紋起源于夾雜物導(dǎo)致的應(yīng)力集中區(qū)域，并向內(nèi)部擴(kuò)展，最終導(dǎo)致不銹鋼絲發(fā)生開裂。

3 結(jié) 論

（1）0Cr13不銹鋼絲中碳含量較高，鉻、錳含量較低，導(dǎo)致材料中存在較多呈暗灰色顆粒狀的碳化物，其尺寸為0.3～0.8μm；在強(qiáng)烈的塑性變形下，碳化物在晶界處塞積，導(dǎo)致組織不均勻。

（2）0Cr13不銹鋼絲中聚集分布著數(shù)量較多的夾雜物，其尺寸為15～25μm，夾雜物主要為氧化物、鈣鎂酸鹽及硅酸鹽等，這些夾雜物可能來源于不銹鋼的冶煉過程。

（3）在模壓前，0Cr13不銹鋼絲已發(fā)生強(qiáng)烈的塑性變形，在碳化物和夾雜物與基體的交界處存在應(yīng)力集中，在模壓應(yīng)力作用下，材料發(fā)生塑性失穩(wěn)，裂紋起源于夾雜物導(dǎo)致的應(yīng)力集中區(qū)域，并向內(nèi)部擴(kuò)展，最終導(dǎo)致不銹鋼絲發(fā)生開裂。

［1］丁茹，王伯健，王成，等.鐵素體不銹鋼的開發(fā)研究［J］.鋼鐵研究學(xué)報(bào)，2009，21（10）：1－4.

［2］周麗丹，張婷婷，王志斌，等.443鐵素體不銹鋼電阻縫焊接頭的組織與性能［J］.機(jī)械工程材料，2013，37（3）：42－45.

［3］杜習(xí)乾，楊鋼，馬愛瓊，等.0Cr13鐵素體不銹鋼等徑轉(zhuǎn)角擠壓變形與再結(jié)晶組織和性能［J］.熱加工工藝，2012，41（16）：213－216.

［4］龐晉山，曾勚，彭曉俊，等.三種不銹鋼在食品接觸模擬溶液中的耐蝕性能及重金屬遷移行為［J］.機(jī)械工程材料，2013，37（5）：62－65.

［5］張平，周上祺.熱處理工藝對(duì)Cr13型不銹鋼組織和性能的影響［J］.特鋼技術(shù)，2007，13（3）：11－18.

［6］劉承志.0Cr13不銹鋼連鑄板坯表面橫裂影響因素分析［J］.山西冶金，2007，30（6）：27－29.

［7］楊沐鑫，楊鋼，劉正東，等.等徑轉(zhuǎn)角擠壓及退火后0Cr13鐵素體不銹鋼的微觀結(jié)構(gòu)和力學(xué)性能［J］.金屬學(xué)報(bào)，2012，48（12）：1422－1430.

［8］姜濤，李運(yùn)菊，趙旭.不銹鋼導(dǎo)管開裂原因分析［J］.金屬熱處理，2007，32（1）：209－212.

［9］哈勝男，任頌贊，謝春生，等.200系列不銹鋼鋼絲失效分析［J］.材料開發(fā)與應(yīng)用，2008，23（1）：51－55.

［10］王明娣.65鋼扁鋼絲開裂原因分析［J］.熱加工工藝，2011，40（22）：205－207.

［11］沈豪.地鐵列車轉(zhuǎn)向架構(gòu)架開裂的失效分析［J］.機(jī)械工程材料，2013，37（3）：103－106.

［12］張鐵軍，姜中濤，涂銘旌.φ700mm軋機(jī)軋輥斷裂失效分析［J］.機(jī)械工程材料，2014，38（4）：105－108.

［13］嚴(yán)軍山.20G高壓鍋爐管壓扁開裂原因分析［J］.四川冶金，2010，32（1）：47－50.

［14］許小平，周飛霓.12Cr1MoVG過熱器管開裂行為分析與控制［J］.材料保護(hù)，2008，41（11）：46－49.