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      動(dòng)車工藝轉(zhuǎn)向架輪構(gòu)架有限元分析及優(yōu)化設(shè)計(jì)

      2015-05-14 02:17:38
      唐山學(xué)院學(xué)報(bào) 2015年6期
      關(guān)鍵詞:構(gòu)架動(dòng)車轉(zhuǎn)向架

      戴 俊

      (唐山學(xué)院 機(jī)電工程系,河北 唐山063000)

      0 引言

      動(dòng)車工藝轉(zhuǎn)向架是在CRH各型動(dòng)車組車體解編大修時(shí)替換動(dòng)車組高速轉(zhuǎn)向架,在工藝狀態(tài)下支撐車體在各檢修區(qū)域走行,從而完成高速轉(zhuǎn)向架及車體各項(xiàng)檢修任務(wù)的專用設(shè)備。也就是說,工藝轉(zhuǎn)向架用于檢修庫內(nèi)替代動(dòng)車轉(zhuǎn)向架,為動(dòng)車車體提供一個(gè)具有移動(dòng)功能的臨時(shí)支撐平臺(tái)[1-3]。

      輪構(gòu)架是工藝轉(zhuǎn)向架的主要承載部件,也是安裝各種零部件的骨架,需要承受和傳遞交變的垂向力、橫向力和縱向力,故它的安全性對(duì)動(dòng)車車輛檢修的安全性、可靠性和經(jīng)濟(jì)性至關(guān)重要。因此工藝轉(zhuǎn)向架在滿足強(qiáng)度要求的前提下,還必須盡量減輕其自身的重量。為解決強(qiáng)度要求和重量要求這一對(duì)矛盾,本文利用Pro/E,ANSYS等現(xiàn)代工程軟件平臺(tái),以動(dòng)車工藝轉(zhuǎn)向架的輪構(gòu)架為研究對(duì)象,對(duì)其進(jìn)行建模、分析、優(yōu)化,為工藝轉(zhuǎn)向架的開發(fā)提供理論依據(jù)和技術(shù)支持。

      1 輪構(gòu)架模型的建立

      輪構(gòu)架的上方安裝有蓄電池箱和橫梁來支撐機(jī)車車體,下方主要安裝電機(jī)、減速機(jī)及軸、箱座等零部件。輪構(gòu)架主要由鋼板焊接而成,其前后、左右均為對(duì)稱結(jié)構(gòu)。在Pro/E軟件中采用拉伸、鏡像等命令,對(duì)輪構(gòu)架進(jìn)行三維建模,得到輪構(gòu)架的有限元模型,如圖1所示。

      圖1 輪構(gòu)架有限元模型

      為了更順利地進(jìn)行研究,需要對(duì)輪構(gòu)架的有限元模型進(jìn)行必要的簡(jiǎn)化,忽略微小結(jié)構(gòu)對(duì)分析的影響,如很小的倒角、圓角等。

      網(wǎng)格劃分:基于輪構(gòu)架的結(jié)構(gòu)特點(diǎn),將其離散成實(shí)體類單元。有限元網(wǎng)格采用ANSYS Workbench網(wǎng)格劃分技術(shù)中的SOLID187單元(10節(jié)點(diǎn)四面體單元),將輪構(gòu)架離散成553 064個(gè)節(jié)點(diǎn),275 280個(gè)單元[4-5]。輪構(gòu)架網(wǎng)格劃分及載荷分布如圖2所示。

      圖2 輪構(gòu)架網(wǎng)格劃分及載荷分布

      材料屬性:輪構(gòu)架的材料為Q235鋼,屈服極限為235 MPa,本次計(jì)算各工況均為運(yùn)營(yíng)工況,因此許用應(yīng)力為材料的屈服極限除以1.65倍的安全系數(shù),最大許用應(yīng)力為142 MPa。

      施加約束:考慮到輪構(gòu)架支撐在軸箱橡膠支座上的特點(diǎn),因此在每個(gè)支撐面上建立彈性邊界單元,彈性邊界單元的垂向、橫向和縱向剛度為一系懸掛對(duì)應(yīng)的3個(gè)方向的剛度,彈性邊界單元共計(jì)12個(gè)。各工況下,輪構(gòu)架在其他位置不再有約束。

      載荷條件:參照《動(dòng)力轉(zhuǎn)向架構(gòu)架強(qiáng)度試驗(yàn)方法》(TB/T2368-2005),輪構(gòu)架在強(qiáng)度計(jì)算時(shí)須計(jì)算垂向載荷、橫向載荷,為更全面地分析輪構(gòu)架受力工況,計(jì)算時(shí)還考慮了斜對(duì)稱載荷[6]。

      ①每個(gè)輪構(gòu)架承受的垂向載荷為:

      F=38.884×9.81/2=190.73 k N。

      垂向載荷以面力的形式作用在輪構(gòu)架心盤的安裝面上。

      ②橫向載荷計(jì)算公式為:

      Fy=0.5(Fz+0.5 m+g)。

      其中m+為輪構(gòu)架自重,此處取為5 t;Fz為運(yùn)營(yíng)垂向載荷,此處取值為Fz=95.36 k N。由此算得每個(gè)輪構(gòu)架的運(yùn)營(yíng)橫向載荷為59.94 k N,橫向載荷作用在心盤承載面上。

      ③斜對(duì)稱載荷是一組作用在輪構(gòu)架上反對(duì)稱于輪構(gòu)架兩對(duì)稱軸的相互平衡的垂向力系,本次計(jì)算中取Fxie=14.72 k N。

      ④最大許用應(yīng)變:兩個(gè)接觸面面積為2 450 470(mm2),則最大許用應(yīng)力變形為5.625 mm。

      2 輪構(gòu)架有限元分析

      按所加載荷進(jìn)行靜力分析結(jié)果如圖3,圖4所示。

      由圖3可知,運(yùn)營(yíng)載荷工況輪構(gòu)架最大當(dāng)量應(yīng)力為30.048 MPa,出現(xiàn)在輪構(gòu)架橫梁與側(cè)梁相接處,遠(yuǎn)小于在運(yùn)營(yíng)工況下Q235鋼許用應(yīng)力142 MPa的標(biāo)準(zhǔn),輪構(gòu)架的強(qiáng)度滿足要求。

      如圖4所示,輪構(gòu)架在靜載荷作用下的結(jié)構(gòu)整體變形,最大位移為0.363 mm,出現(xiàn)在輪構(gòu)架的心盤承載面上;最小的變形為0.040 3 mm,出現(xiàn)在輪構(gòu)架的軸箱位置。從實(shí)際結(jié)構(gòu)及變形效果圖來看,輪構(gòu)架承載面主要為垂向變形,相對(duì)位移量在可接受范圍內(nèi),因此輪構(gòu)架的剛度滿足要求。

      圖3 節(jié)點(diǎn)等效應(yīng)力云圖

      圖4 節(jié)點(diǎn)位移云圖

      3 輪構(gòu)架的優(yōu)化

      輪構(gòu)架作為關(guān)鍵零件,經(jīng)靜力分析后發(fā)現(xiàn)其所受最大當(dāng)量應(yīng)力為30.048 MPa,遠(yuǎn)小于許用應(yīng)力142 MPa的標(biāo)準(zhǔn),而最大位移量只有0.363 mm,安全余度較大,因此需對(duì)輪構(gòu)架進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。

      輪構(gòu)架優(yōu)化目標(biāo)是在輪構(gòu)架允許的變形范圍內(nèi),找到受力最大的側(cè)梁的最小寬度和厚度,從整體上減小側(cè)梁重量,達(dá)到節(jié)省材料和減輕重量的目的。表1給出了定義優(yōu)化變量,W 為側(cè)梁寬度,H為側(cè)梁厚度,M為輪構(gòu)架的質(zhì)量。

      表1 定義優(yōu)化變量

      圖5為輪構(gòu)架側(cè)梁寬度迭代曲線,圖中橫坐標(biāo)為寬度(mm),縱坐標(biāo)為應(yīng)力值(MPa)。圖6為輪構(gòu)架側(cè)梁厚度迭代關(guān)系曲線,橫坐標(biāo)為厚度(mm),縱坐標(biāo)為應(yīng)變值(mm)。圖7,圖8為優(yōu)化后輪構(gòu)架的等效應(yīng)力云圖和位移云圖。表2展示了優(yōu)化前后參數(shù)對(duì)比。由圖7可知,優(yōu)化后輪構(gòu)架所受最大應(yīng)力為86.101 MPa,小于許用應(yīng)力142 MPa。從圖8中可知,輪構(gòu)架最大節(jié)點(diǎn)位移為4.247 mm,最小節(jié)點(diǎn)位移為1.935 mm,輪構(gòu)架心盤承載面相對(duì)于軸箱位置的位移為2.312 mm,均小于許用應(yīng)變值5.625 mm,比較理想。

      表2 輪構(gòu)架優(yōu)化前后參數(shù)對(duì)比

      圖5 輪構(gòu)架側(cè)梁寬度迭代關(guān)系曲線

      圖6 輪構(gòu)架側(cè)梁厚度迭代關(guān)系曲線

      圖7 輪構(gòu)架優(yōu)化后等效應(yīng)力云圖

      圖8 輪構(gòu)架優(yōu)化后位移云圖

      4 結(jié)論

      基于Pro/E軟件對(duì)動(dòng)車工藝轉(zhuǎn)向架輪構(gòu)架進(jìn)行了三維造型,并利用ANSYS軟件對(duì)輪構(gòu)架進(jìn)行了靜力分析和優(yōu)化。優(yōu)化后輪構(gòu)架側(cè)梁寬度比優(yōu)化前減少了115.8 mm,厚度減小了44.5 mm,優(yōu)化后重量減少了41%,最大位移從0.363 mm增大到4.247 mm,優(yōu)化后的最大應(yīng)力86.101 MPa遠(yuǎn)小于材料在運(yùn)營(yíng)工況下的許用應(yīng)力142 MPa。因此,通過優(yōu)化大大減輕了輪構(gòu)架的重量,達(dá)到了優(yōu)化的目的,位移和應(yīng)力都符合設(shè)計(jì)要求,從而節(jié)約了材料,降低了成本。

      [1] 李鵬程,熊禾根.基于AWE的工藝轉(zhuǎn)向架構(gòu)架優(yōu)化設(shè)計(jì)研究[J].制造業(yè)自動(dòng)化,2011,33(12):110-113.

      [2] 楊磊,趙志蘇.磁懸浮列車轉(zhuǎn)向架結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的有限元分析[J].機(jī)械,2004,31(2):13-16.

      [3] 劉建林.新型單軌車轉(zhuǎn)向架的研究[J].電力機(jī)車技術(shù),2001,24(3):41-44.

      [4] 宋向輝,王紅,商躍進(jìn).動(dòng)車轉(zhuǎn)向架構(gòu)架強(qiáng)度分析[J].機(jī)械研究與應(yīng)用,2012(1):1-3.

      [5] 劉林華,辛勇,汪偉.基于折衷規(guī)劃的車架結(jié)構(gòu)多目標(biāo)拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì)[J].機(jī)械科學(xué)與技術(shù),2011,30(3):15-17.

      [6] 魏云平,肖春英,孫希躍.重介質(zhì)管路中平板閘閥結(jié)構(gòu)改進(jìn)[J].唐山學(xué)院學(xué)報(bào),2006,19(3):106-108.

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