孫　雷，周　健，張　宇

串聯(lián)變壓器現(xiàn)場局部放電試驗(yàn)

孫雷，周健，張宇

（江蘇省送變電公司，江蘇南京210028）

詳細(xì)介紹了串聯(lián)變壓器的工作結(jié)構(gòu)，分析了變壓器局部放電試驗(yàn)的重要性，提出了串聯(lián)變壓器局部放電試驗(yàn)方法，并對局部放電試驗(yàn)未來發(fā)展趨勢進(jìn)行了展望。

串聯(lián)變壓器；局部放電；串聯(lián)諧振

電力變壓器是電力系統(tǒng)中關(guān)鍵設(shè)備之一，因其本身結(jié)構(gòu)特點(diǎn)以及運(yùn)行環(huán)境等因素，致使電力變壓器故障種類繁多，研究資料表明多數(shù)變壓器故障引起電網(wǎng)事故的主要原因在于其絕緣系統(tǒng)的破壞。發(fā)生在電力變壓器絕緣系統(tǒng)中的局部放電極易造成絕緣結(jié)構(gòu)破壞致使變壓器故障。當(dāng)前，局部放電已經(jīng)成為變壓器在線監(jiān)測項(xiàng)目的主要內(nèi)容之一，其發(fā)展過程及相關(guān)機(jī)理的研究已經(jīng)成為變壓器狀態(tài)監(jiān)測研究領(lǐng)域的熱點(diǎn)［1］。

1　統(tǒng)一潮流控制器

統(tǒng)一潮流控制器（UPFC）是一種先進(jìn)的柔性交流輸電裝置，具備同時(shí)進(jìn)行串聯(lián)和并聯(lián)動態(tài)補(bǔ)償控制的能力，可以綜合解決電網(wǎng)面臨的線路潮流分布不均、電壓動態(tài)支撐能力不足等問題，可破解高度城市化地區(qū)輸電網(wǎng)發(fā)展難題，挖掘現(xiàn)有網(wǎng)架潛力，提升電網(wǎng)安全穩(wěn)定水平。UPFC的基本系統(tǒng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖1所示。目前國內(nèi)外大部分的研究均基于該拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，國外已投運(yùn)的3個(gè)UPFC相關(guān)工程在此結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)上做了優(yōu)化。但無論UPFC的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如何變化，其換流器均需通過串聯(lián)變壓器與交流系統(tǒng)連接，將由換流器控制的電壓轉(zhuǎn)換輸出至輸電線路，調(diào)節(jié)線路電壓的幅值、相角，以實(shí)現(xiàn)各種調(diào)節(jié)功能。串聯(lián)變壓器作為換流器與交流系統(tǒng)交換功率的樞紐，一方面將交流系統(tǒng)電壓轉(zhuǎn)換為與換流器直流電壓匹配的電壓，另一方面將交流系統(tǒng)與換流器隔離，減小其相互影響。

2　串聯(lián)變壓器

2.1串聯(lián)變壓器結(jié)構(gòu)

（1）國外已投運(yùn)工程。美國CSC工程的換流器拓?fù)涫墚?dāng)時(shí)技術(shù)條件的限制，結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，交流主體結(jié)構(gòu)采用變壓器多重化。CSC采用中間變壓器，將直流側(cè)并聯(lián)的4個(gè)三電平電壓源換流器的交流輸出電壓移相串聯(lián)到輸出變壓器的二次側(cè)繞組上，用以提高換流器交流側(cè)的電壓等級。CSC工程中的3臺變壓器容量利用率非常低，不同工作模式下，Marcy變電站內(nèi)3臺CSC變壓器的總?cè)萘坷寐释ǔＴ?5%～50%，造成一次設(shè)備的極大浪費(fèi)。而且CSC換流器由于當(dāng)時(shí)技術(shù)條件限制，采用變壓器多重化結(jié)構(gòu)的換流器，構(gòu)成復(fù)雜。從簡單的功率半導(dǎo)體器件到成型的換流器需要經(jīng)過串聯(lián)、三電平、中間變壓器等一系列變換，增加了換流器控制保護(hù)的復(fù)雜性。美國CSC工程基本系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖2所示。

圖1　UPFC基本系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

圖2　美國CSC工程基本系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

（2）南京UPFC工程串聯(lián)變壓器的結(jié)構(gòu)如圖3所示。串聯(lián)變壓器的結(jié)構(gòu)比較特殊，其一次側(cè)繞組（線路側(cè)繞組）分相接入三相線路中，與線路連接需要6個(gè)端口，需要三相變壓器繞組分開；二次側(cè)繞組（閥側(cè)繞組）與換流器連接，需要3個(gè)端口，二次側(cè)繞組可采用星型或者角型接法。

圖3　串聯(lián)變壓器俯視圖

由于磁路的非線性，當(dāng)變壓器勵(lì)磁電流為正弦波時(shí)，主磁通為平頂波，其中除了基波還含有較強(qiáng)的3次諧波（忽略高次諧波）。對于兩側(cè)繞組均采用Y接法的變壓器，由于三次諧波電流不能在三相繞組中流通，鐵心中磁通的波形主要決定于磁路結(jié)構(gòu)。三相組式變壓器的磁路三相之間相互獨(dú)立，三次諧波磁通與基波磁通有相同磁路，三次諧波磁通可以沿鐵心閉合，其磁阻較小，三次諧波電勢相當(dāng)大，振幅可達(dá)基波振幅的45%～60%，導(dǎo)致電勢波形嚴(yán)重畸變，所產(chǎn)生的過電壓有可能危害線圈絕緣。三相心式變壓器的磁路各相之間是相互關(guān)聯(lián)的，對于三次諧波磁通，不能沿鐵心閉合，只有從鐵軛處散射出去，穿過一段間隙，借道油箱壁而閉合。這樣三次諧波磁通就遇到很大的磁阻，使得它們大為削弱，主磁通接近正弦波。但因三次諧波磁通通過油箱壁或其他鐵構(gòu)件時(shí)，將在這些構(gòu)件中產(chǎn)生渦流損耗，從而使變壓器效率降低，對于YY結(jié)構(gòu)的心式變壓器只有容量較小時(shí)才采用（不大于1600 kV·A）。

考慮到控制系統(tǒng)可能會產(chǎn)生一個(gè)較小的直流偏置電壓，如中性點(diǎn)直接接地，會產(chǎn)生較大的接地電流，因此串聯(lián)變壓器中性點(diǎn)應(yīng)采用經(jīng)高阻接地的方式。對于UPFC的串聯(lián)變壓器而言，其勵(lì)磁繞組為閥側(cè)繞組，采用如圖4所示接地方式時(shí)，其接線組別與YNy類似，但不完全相同。閥側(cè)繞組中性點(diǎn)有零序電流，線路側(cè)繞組是否有零序電流與線路兩側(cè)變壓器接法有關(guān)。

圖4　閥側(cè)星接中性點(diǎn)接地

若線路側(cè)繞組不能流通零序電流，則零序電流不能安匝平衡，對鐵心而言，有一個(gè)激磁零序電流，它受零序激磁阻抗控制，根據(jù)磁路的設(shè)計(jì)，這一零序激磁阻抗可能較大。相對地電壓的對稱會受到影響，中點(diǎn)會偏移，這種接法不能用于三相五柱鐵心、單相組成的三相組。若線路側(cè)繞組有零序電流流通，則零序電流會在繞組間轉(zhuǎn)換，即閥側(cè)、線路側(cè)次繞組都有零序電流，且能安匝平衡以達(dá)到變壓器有低的零序阻抗。串聯(lián)變壓器閥側(cè)繞組采用星型連接、中性點(diǎn)接地后，可以為換流器控制提供接地平衡點(diǎn)，提高UPFC的工作性能。但另一方面，與采用YY結(jié)構(gòu)類似，勵(lì)磁電流中所必需的三次諧波電流分量不能流通。對于系統(tǒng)變壓器，一般還設(shè)有D接平衡繞組。平衡繞組也叫補(bǔ)償繞組，三角形連接、一點(diǎn)接地、不帶負(fù)載，主要為三次諧波電流提供通路，消除三次諧波磁通，從而消除電壓中的三次諧波分量。平衡繞組的作用即提供高次諧波通道，改善感應(yīng)電動勢波形；提高變壓器帶不平衡負(fù)載的能力，以穩(wěn)定電壓中性點(diǎn)；改善變壓器的零序阻抗。

超高壓/大容量電力變壓器，通常增加一個(gè)三角形的第三繞組提供3次諧波勵(lì)磁電流的通路，以改善電勢波形。目前，結(jié)合平衡繞組在變壓器運(yùn)行中的多年經(jīng)驗(yàn)、運(yùn)行方式及平衡繞組的結(jié)構(gòu)形式，在確保變壓器能夠滿足使用要求的情況下，當(dāng)其僅充當(dāng)平衡繞組時(shí)，一般設(shè)計(jì)成10 kV，容量大約為變壓器額定容量的1/3或者30%。

2.2額定參數(shù)

串聯(lián)變壓器一次側(cè)額定電壓取決于系統(tǒng)需求，以南京UPFC工程為例，經(jīng)仿真計(jì)算，串聯(lián)變壓器注入線路最大線電壓達(dá)到26.5 kV，即可滿足該區(qū)域電網(wǎng)近、遠(yuǎn)期潮流控制的需求，二次側(cè)的電壓需要與直流電壓相匹配，設(shè)計(jì)值為20.8 kV，UPFC所安裝線路的額定電流為1525 A。串聯(lián)變壓器的額定參數(shù)如表1所示。

表1　串聯(lián)變壓器額定參數(shù)

2.3關(guān)鍵技術(shù)

串聯(lián)變壓器與常規(guī)變壓器相比，其用途、要求比較特殊，其額定容量和額定電壓等級取決于系統(tǒng)的需求，但均比常規(guī)變壓器小很多。由于串聯(lián)變壓器一次（線路）側(cè)繞組串聯(lián)在線路中，因此當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生故障時(shí)，串聯(lián)變壓器會有較嚴(yán)重的過壓、過流問題，在設(shè)計(jì)制造時(shí)需要考慮技術(shù)難點(diǎn)。

（1）端對地絕緣水平。串聯(lián)變一次側(cè)繞組分相串入線路，沒有接地點(diǎn)，雖然其注入電壓較小（即繞組兩端電壓不高），但其一次側(cè)繞組端對地絕緣水平需要按線路電壓等級來設(shè)計(jì)。

（2）端間絕緣水平。正常運(yùn)行時(shí)，串聯(lián)變壓器繞組的端間電壓較小，但當(dāng)串聯(lián)變壓器出口發(fā)生接地短路故障時(shí)，串聯(lián)變壓器繞組端間電壓會發(fā)生很大的突變，電壓跨度大，串聯(lián)變壓器繞組的端間絕緣水平需滿足故障時(shí)的絕緣要求。

（3）抗短路電流能力。正常運(yùn)行過程中，串聯(lián)變壓器一次側(cè)流過系統(tǒng)電流。但當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生故障時(shí)，由于變壓器繞組串聯(lián)在線路中，繞組中會流過較大的短路電流，對變壓器抗短路能力要求較高。

（4）過勵(lì)磁耐受能力。系統(tǒng)故障時(shí)，串聯(lián)變二次側(cè)開路或短路運(yùn)行狀態(tài)，一次側(cè)繞組端間電壓均有很大的突變，導(dǎo)致變壓器鐵心處于較嚴(yán)重的過勵(lì)磁狀態(tài)，需提高變壓器的過勵(lì)磁耐受能力。

3　串聯(lián)變壓器局放試驗(yàn)

3.1局放試驗(yàn)的意義

電力變壓器是電力系統(tǒng)電氣設(shè)備組成之一，它的可靠運(yùn)行對電力系統(tǒng)的安全穩(wěn)定有著重大的意義。變壓器能否可靠運(yùn)行主要取決于其絕緣狀況，實(shí)踐證明，通過局放試驗(yàn)技術(shù)是診斷變壓器絕緣狀況的手段。局放試驗(yàn)的目的是發(fā)現(xiàn)變壓器結(jié)構(gòu)和制造工藝、安裝工藝的缺陷。例如：絕緣內(nèi)部局部電場強(qiáng)度過高、金屬部件有尖角毛刺、絕緣混入雜質(zhì)或局部帶有缺陷、產(chǎn)品內(nèi)部金屬接地部件之間、導(dǎo)電體之間電氣連接不良、真空注油工藝控制不嚴(yán)格等。通過試驗(yàn)結(jié)果指導(dǎo)缺陷的消除，防止變壓器運(yùn)行中由于局放對絕緣造成破壞，確保電網(wǎng)運(yùn)行的安全。

3.2現(xiàn)場局放試驗(yàn)的基本要求

根據(jù)Q/GDW-10-J206—2010輸變電設(shè)備交接和狀態(tài)檢修試驗(yàn)規(guī)程要求，110 kV及以上電壓等級變壓器，交接時(shí)必須進(jìn)行現(xiàn)場局放試驗(yàn)。對于新投運(yùn)油浸式變壓器，要求1.5 Um/電壓下，局放量不大于100 pC（繞組額定電壓110 kV及以上）；對于有運(yùn)行史的220 kV及以上油浸式變壓器，要求1.3 Um/電壓下，局放量一般不大于300 pC［2］。

3.3局放試驗(yàn)原理接線圖

現(xiàn)場采用脈沖電流法對串聯(lián)變壓器進(jìn)行局部放電測試，它是通過檢測阻抗接入到測量回路中來檢測。檢測變壓器套管末屏接地線、外殼接地線、中性點(diǎn)接地線、鐵心接地線以及繞組中由于局放引起的脈沖電流，獲得視在放電量，是研究最早、應(yīng)用最廣泛的一種檢測方法。

（1）傳統(tǒng)變壓器局部放電試驗(yàn)通過對變壓器低壓側(cè)施加勵(lì)磁電壓，高壓側(cè)感應(yīng)出相應(yīng)的試驗(yàn)電壓，測量信號從高壓套管的末屏接入，如圖5所示。圖5中，C1為無局放電容分壓器高壓臂；C2為無局放電容分壓器低壓臂；Zm為測量阻抗。

圖5　傳統(tǒng)變壓器局部放電試驗(yàn)接線示意圖（以A相為例）

（2）不同于傳統(tǒng)變壓器，串聯(lián)變壓器高、低壓變比極小，僅為26.5/20.8（見表1），難以進(jìn)行勵(lì)磁調(diào)壓，因此試驗(yàn)通過串聯(lián)諧振方式直接對被試串聯(lián)變壓器高壓套管及高壓中性點(diǎn)套管加壓，測量信號從套管的末屏接入，通過局放測試儀進(jìn)行試驗(yàn)結(jié)論的判定。試驗(yàn)分A相、B相、C相三相依次進(jìn)行，低壓繞組、平衡繞組及非被試相可靠接地。原理圖如圖6所示。

圖6　串聯(lián)變壓器局部放電試驗(yàn)接線示意圖（以A相為例）

3.4試驗(yàn)電源的選擇

試驗(yàn)采用推挽式的大功率無局放變頻調(diào)諧電源。無局放調(diào)頻電源主要用于現(xiàn)場各種電壓等級電力設(shè)備的交流耐壓試驗(yàn)及電力變壓器、電壓互感器的局部放電和感應(yīng)耐壓試驗(yàn)。同時(shí)也可作為高壓電氣設(shè)備絕緣介質(zhì)損耗、大型接地網(wǎng)接地電阻的測量電源。特別是近年來開發(fā)的推挽式的大功率無局放變頻調(diào)諧電源裝置，作為電力變壓器現(xiàn)場局部放電測量用電源的技術(shù)已經(jīng)成熟，而且在全國電力系統(tǒng)范圍內(nèi)，該技術(shù)已經(jīng)得到很大的推廣。

3.4.1無局放變頻調(diào)諧電源裝置工作原理

無局放變頻調(diào)諧電源裝置的逆變電路中，不采用一般常用的工作于開關(guān)狀態(tài)的場效應(yīng)可控三極管（IGBT），避免其迅速導(dǎo)通和截止時(shí)產(chǎn)生的強(qiáng)烈干擾脈沖，使局部放電測量工作難于進(jìn)行。改用工作于功率放大原理的大功率三極晶體管，用可調(diào)頻率的低頻正弦信號電壓，控制大功率功放管，用串并聯(lián)方式達(dá)到能輸出0～360 V大電流正弦電壓，達(dá)到無局放的要求，即局部放電量≤10 pC。而其他它高壓諧振電抗器、勵(lì)磁變和中間變壓器、補(bǔ)償電抗器及有關(guān)輔助設(shè)備等都按照無局放的要求進(jìn)行設(shè)計(jì)和生產(chǎn)后，即可作為局部放電試驗(yàn)的電源。

3.4.2無局放變頻調(diào)諧電源裝置的優(yōu)點(diǎn)

（1）試驗(yàn)設(shè)備體積小，重量輕，較中頻發(fā)電機(jī)、三倍頻發(fā)生器相比輕便得多；

（2）利用變頻調(diào)諧電源裝置完成大型變壓器的局部放電現(xiàn)場試驗(yàn)，可以降低試驗(yàn)設(shè)備和試驗(yàn)電源的輸入容量；

（3）試驗(yàn)接線更加簡單，現(xiàn)場便于操作，可以大大降低現(xiàn)場的勞動強(qiáng)度，提高工作效率；

（4）當(dāng)試品出現(xiàn)絕緣缺陷時(shí)，由于失諧，變頻調(diào)諧電源裝置會自動跳閘，不會加劇試品的絕緣缺陷；

（5）有一定的經(jīng)濟(jì)價(jià)值，可以節(jié)約大量的人工成本和車輛使用成本。

3.5局放試驗(yàn)加壓設(shè)備選擇

根據(jù)輸變電設(shè)備交接試驗(yàn)規(guī)程及合同要求，需在U=1.5 Um（即218 kV）試驗(yàn)電壓下測量設(shè)備局放?？紤]到設(shè)備耐壓試驗(yàn)需升壓至316 kV（高壓套管對地絕緣水平為395 kV，試驗(yàn)?zāi)褪茈妷簶?biāo)準(zhǔn)為出廠試驗(yàn)電壓值的80%），現(xiàn)場局放系統(tǒng)應(yīng)具備升壓至316 kV的能力，且試驗(yàn)頻率應(yīng)滿足45～65 Hz［3］。變壓器局放試驗(yàn)等效圖如圖7所示。

圖7　變壓器局放試驗(yàn)等效圖

已知被試變壓器單相套管電容量CX=10 000 pF，現(xiàn)有試驗(yàn)電容分壓器C1=20 000 pF，則總電容C= 12 000 pF。此時(shí)應(yīng)選用合適的試驗(yàn)電抗器。設(shè)e=Ecosωt，則：

選用電抗器L=850 H，經(jīng)計(jì)算得f=49.9 Hz，ω0= 2πf=313 rad/s。當(dāng)諧振電路到達(dá)諧振狀態(tài)時(shí)：

3.6局放試驗(yàn)具體步驟

自預(yù)加激磁電壓U1=1.7Um/252 kV，試驗(yàn)電壓U2=1.5Um/=218 kV，U3=1.1Um/=160 kV，勻速升壓至U3并維持5 min，勻速升壓至U2，在試驗(yàn)電壓U2下維持5 min。若無異常，升壓至U1，維持15 s迅速降壓至U2，并在測試電壓U2下維持30 min，降壓至U3并維持5 min后，降壓結(jié)束［4］。根據(jù)輸變電設(shè)備交接試驗(yàn)規(guī)程及合同要求，在U2=1.5Um/■3試驗(yàn)電壓下被試變壓器局部放電量高壓側(cè)及高壓中性點(diǎn)側(cè)不大于100 pC為合格，試驗(yàn)加壓程序如圖8所示。

圖8　串聯(lián)變壓器局部放電試驗(yàn)加壓程序圖

注意試驗(yàn)前必須在高壓套管側(cè)末屏接入分壓器，進(jìn)行高壓側(cè)電壓為50 kV，100 kV，200 kV電壓下的校核，確認(rèn)無誤后開始加壓，加壓過程中注意監(jiān)視分壓器及試驗(yàn)變壓器測量繞組電壓，嚴(yán)防高壓過壓。在試驗(yàn)升壓過程中監(jiān)視局部放電起始電壓，降壓過程中監(jiān)視局部放電熄滅電壓。

4　現(xiàn)場抗干擾措施

局部放電量的測量靈敏度極高，在進(jìn)行現(xiàn)場試驗(yàn)時(shí)，現(xiàn)場干擾情況也是比較復(fù)雜的，但都有一定規(guī)律可循。通過采取有針對性的抗干擾措施，可獲得良好的現(xiàn)場試驗(yàn)效果［5］。

（1）接地的影響。被試品的地電位應(yīng)是整個(gè)測量系統(tǒng)的地電位，試驗(yàn)電源測試儀器都要用接地線直接連接并可靠接地，不允許有接地環(huán)路?，F(xiàn)場試驗(yàn)過程中不允許有電焊機(jī)、電鋸等大電流設(shè)備作業(yè)，以防止外界干擾信號通過地電位進(jìn)入測量回路。

（2）試驗(yàn)電源的影響。試驗(yàn)中如果試驗(yàn)電源和其他大型設(shè)備共用一個(gè)電源而又不能采取有效的隔離措施，將會干擾測量設(shè)備的使用。如在使用變頻電源試驗(yàn)時(shí)，電源回路中的其他大電流設(shè)備的運(yùn)行將會嚴(yán)重干擾測量設(shè)備的使用。所以，應(yīng)保證試驗(yàn)電源的獨(dú)立性，以避免電源回路干擾信號的影響。

（3）懸浮電位影響。在試驗(yàn)過程中，由于對被試品施加了較高電壓，不可避免地在其端部形成極大的場強(qiáng)。若此時(shí)在其附近有不接地的或接地不可靠的金屬物，即可產(chǎn)生懸浮電位放電。如遮陽傘未接地或通過油漆接地、試驗(yàn)設(shè)備的接地線通過油漆接地等均可產(chǎn)生懸浮電位而干擾測試結(jié)果。

（4）高壓套管的電暈放電影響。在試驗(yàn)過程中高壓套管端部將有很高的電壓，為防止電暈放電影響測試結(jié)果，必須對其進(jìn)行有效地屏蔽，且架空線應(yīng)采取必要的措施來保證其端部的距離大于套管端部到升高座的距離，并可靠接地。

5　結(jié)束語

（1）變壓器局部放電測量根本目的是通過檢測到的局部放電來判斷變壓器絕緣狀況，但目前還沒有很好地將局部放電測量結(jié)果跟變壓器絕緣狀況聯(lián)系起來。因此，需要更深入地研究局部放電檢測結(jié)果與變壓器絕緣發(fā)展程度的關(guān)系，以實(shí)現(xiàn)對變壓器整體絕緣壽命的評估和預(yù)測。

（2）目前變壓器的局部放電試驗(yàn)通常在外施電壓下進(jìn)行，這種情況代替不了變壓器在電力系統(tǒng)中的實(shí)際運(yùn)行情況，也不可能準(zhǔn)確反映變壓器的絕緣狀況及其發(fā)展趨勢。而變壓器局部放電在線監(jiān)測卻與電網(wǎng)緊密相聯(lián)，它通過監(jiān)測變壓器的電信號及時(shí)獲取反映運(yùn)行狀態(tài)的各種物理量，并對其進(jìn)行分析處理，預(yù)測運(yùn)行狀況，所以在線監(jiān)測是變壓器局部放電測量技術(shù)的發(fā)展方向。

（3）由于變壓器油中局放信號的頻率分布可達(dá)1 GHz，空氣中局放約為200 MHz，而目前窄頻帶局部放電測量系統(tǒng)的工作帶寬約為lO kHz，寬頻帶系統(tǒng)的工作頻帶也就僅為幾十到幾百千赫，在這種工作帶寬下，提取到的局部放電信息量是非常少的，不足以反映設(shè)備的局部放電水平，且在這個(gè)工作頻帶下，去除干擾也是難題，所以更寬的工作頻帶局部放電測量系統(tǒng)或特高頻測量技術(shù)是發(fā)展趨勢。

（4）變壓器運(yùn)行現(xiàn)場存在各種各樣的干擾信號，按其波形特征主要分為兩大類：連續(xù)周期性干擾和隨機(jī)脈沖型干擾。由于周期性干擾在頻域上表現(xiàn)為頻帶很窄的一類信號或者在固定的相位窗口出現(xiàn)，所以目前一般采用數(shù)字濾波器設(shè)定合適的阻帶頻段以及相域開窗技術(shù)，便可以比較容易地濾出。至于脈沖型干擾，它是一種更嚴(yán)重、更難抑制的干擾，這是由于它和局部放電信號具有相似的特性，例如頻率分量、交流相位、重復(fù)率等。剔除脈沖型干擾，目前常用的方法有逐個(gè)脈沖識別法、差動平衡法和脈沖極性鑒別法等，但這幾種方法的實(shí)際效果不好，有待進(jìn)一步研究。

［1］張濤，張超峰，周倪.脈沖電流法檢測變壓器局部放電的研究［J］.大科技，2013（3）：61-63.

［2］Q/GDW-10-J206—2010，輸變電設(shè)備交接和狀態(tài)檢修試驗(yàn)規(guī)程［S］.

［3］GB 50150—2006，電氣裝置安裝工程電氣設(shè)備交接試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)［S］.

［4］GB/T 1094.3—2003，電力變壓器第3部分絕緣水平和絕緣試驗(yàn)和外絕緣空氣間隙［S］.

［5］張?zhí)K.有關(guān)電力變壓器局部放電試驗(yàn)相關(guān)問題的探討［J］.電力科技，2012（9）：161-163.

Discussion on Site Partial Discharge Test of Series Transformers

SUN Lei，ZHOU Jian，ZHANG Yu
（Jiangsu Power Transmission and Transformation Corporation，Nanjing 210028，China）

This paper introduces the working structure of the series transformer in detail，analyses the importance of the partial discharge test of transformer，proposes a partial discharge test method for the series transformer，and finally the article gives an outlook for future development trend of partial discharge test.

series transformer；partial discharge；series resonance

TM835

B

1009-0665（2015）06-0065-05

2015-08-17；

2015-09-25

孫雷（1969），男，江蘇邳州人，高級工程師，從事變電生產(chǎn)管理的工作；

周?。?976），男，江蘇南通人，高級工程師，從事調(diào)試技術(shù)管理的工作；

張宇（1990），男，山東棗莊人，助理工程師，從事高電壓試驗(yàn)的工作。