陳浩

廣東珠榮工程設(shè)計(jì)有限公司 510610

摘要：文章對(duì)目前水閘結(jié)構(gòu)計(jì)算中存在的問(wèn)題進(jìn)行了相關(guān)的分析與探討。本文旨在與同行互相學(xué)習(xí)、共同交流。

關(guān)鍵詞：水閘；應(yīng)力；地基整體；有限元；結(jié)構(gòu)

引言

水閘工程屬于一種較為常見的水工建筑，能夠?qū)λ慌c流量的變化進(jìn)行控制，在發(fā)電、防洪、灌溉、航運(yùn)等方面有著十分關(guān)鍵的作用。按照相關(guān)統(tǒng)計(jì)，我國(guó)各類水閘已經(jīng)建成約五萬(wàn)座，當(dāng)中小型的水閘有四萬(wàn)座多，中型的水閘有三千二百八十多座，大型的水閘有四百八十座多。在目前的世界上處于第一位。

修建水閘，能夠改善平原地區(qū)排澇、抗旱的能力，對(duì)當(dāng)?shù)剞r(nóng)業(yè)發(fā)展起著促進(jìn)的作用，替我國(guó)糧食的安全作出了很大的貢獻(xiàn)。選擇有限元分析方法，創(chuàng)立三維空間有限元模型，與此同時(shí)，還考慮地板、閘墩、與地基間互相的作用，這般得出的結(jié)果，可以比較真實(shí)、準(zhǔn)確的反映出水閘結(jié)構(gòu)的實(shí)際情況，提供科學(xué)依據(jù)給水閘的結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)。所以，對(duì)水閘結(jié)構(gòu)的有限元分析是有著非常重要的作用。

水閘在發(fā)電、防洪、灌溉等水電水利工程當(dāng)中屬于一種被廣泛應(yīng)用的水工建筑。在平原地區(qū)。水閘大多數(shù)是建在土基上面的，它的底板都是由地基所支撐的，閘室是由地基體系組成的空間結(jié)構(gòu)所組成。

我國(guó)當(dāng)前大中型的水閘設(shè)計(jì)中，典型的結(jié)構(gòu)計(jì)算方式就是把閘室的底板、閘墩、工作橋等分開，做為獨(dú)立的構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算與分析，簡(jiǎn)化為2個(gè)方向的平面問(wèn)題進(jìn)行處理：

在垂直的水流方向，水閘底板用單寬的板條，根據(jù)梁進(jìn)行強(qiáng)度的計(jì)算；在順?biāo)鞯姆较?，閘墩根據(jù)偏心受壓懸臂梁構(gòu)件，采取材料力學(xué)的方式進(jìn)行計(jì)算.按照規(guī)范中常常用到的計(jì)算方式有：反力直線分布法、倒置梁法，根據(jù)地基梁半長(zhǎng)L 與地基土可壓縮層厚度H的不同比值，分為基床系數(shù)法、有限深彈性地基梁法、半無(wú)限深彈性地基梁法，這些方式共同的特征就是截板為梁，并假定地基反力沿閘室橫向均勻分布，且假定地基與底板都屬于彈性體，反映不出作為結(jié)構(gòu)各部件受力之互相影響所造成的整體作用。開敞式的水閘通常都不會(huì)考慮閘墩上部結(jié)構(gòu)工作橋的影響，雖然這些計(jì)算方法比較簡(jiǎn)單，可是每種方法使用起來(lái)都有相對(duì)的局限性，對(duì)邊界條件的考慮太過(guò)簡(jiǎn)單、結(jié)構(gòu)的各構(gòu)件變形協(xié)調(diào)無(wú)法一致、對(duì)荷載處理太過(guò)理想化等缺點(diǎn)，由此力學(xué)模型得到的計(jì)算理論和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)量的結(jié)果與真實(shí)表現(xiàn)出的變形以及受力特性有一些出入。所以，建立水閘力學(xué)模型與選擇切合實(shí)際的計(jì)算方式是影響著結(jié)構(gòu)計(jì)算結(jié)果正確性的重要環(huán)節(jié)。對(duì)于那些復(fù)雜的受力條件的閘室結(jié)構(gòu)宜視為整體結(jié)構(gòu)，選擇空間有限元法進(jìn)行變形、應(yīng)力的分析。

一、計(jì)算的原理與程序

對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行離散化就是有限元法分析，以有限個(gè)單元體，對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行離散化，從而替代原先的連續(xù)體結(jié)構(gòu)，從而分析變形應(yīng)力。這部分單元體只會(huì)在節(jié)點(diǎn)處有力的聯(lián)系，材料的應(yīng)變{ε}與 應(yīng)力{σ}關(guān)系可表現(xiàn)為：

{σ}=[D]{ε} （1）

[D]為剛度矩陣，由虛位移原理能夠設(shè)立單元體的節(jié)點(diǎn)位移和節(jié)點(diǎn)力之間的關(guān)系，寫出總體虛功方程：

[K]{δ}={R} （2）

{R}為施加的節(jié)點(diǎn)荷載列陣，{δ}為待求的節(jié)點(diǎn)位移列陣，[K]為勁度矩陣，將荷載作用于節(jié)點(diǎn)可用共識(shí)（2）求出位移，采用公式（1）計(jì)算出應(yīng)力與應(yīng)變。這套原理不但適用于彈性體，還可以適合彈塑性體。在線彈性結(jié)構(gòu)當(dāng)中，矩陣[K]、[D]是常量，可是如果在彈塑性模型當(dāng)中，不再是常量，矩陣[D]、[K]為變量，[D]=[D]ep 屬于彈塑性模型矩陣，以塑性理論來(lái)確定。經(jīng)由整體分析、單元分析過(guò)程能夠求出結(jié)構(gòu)應(yīng)力，本文分析所采用的是ANSYS程序。

二、計(jì)算的模型

為了可以很好反映出閘室與地基不一樣材料的特性，分析的時(shí)候?qū)﹂l室使用普通的彈性單元，基礎(chǔ)所采用的是彈塑性模型，Druck—Prager 屈服準(zhǔn)則（這里簡(jiǎn)稱為D-P 準(zhǔn)則），ANSYS程序內(nèi)部對(duì)地基可以選擇D-P材料選項(xiàng)，選擇D-P屈服準(zhǔn)則來(lái)判斷屈服，Druck—Prager 屈服面是Mohr-Coulomb 屈服面的外接圓錐，屈服面并不會(huì)隨著材料的逐漸屈服而發(fā)生改變，塑性行為為理想彈塑性，這準(zhǔn)則對(duì)體應(yīng)變能、平均應(yīng)力、偏應(yīng)力第二不變量與形狀改變能的屈服準(zhǔn)則同時(shí)進(jìn)行考慮，其屈服函數(shù)為：

該式中：α、K：D-P 準(zhǔn)則的材料常數(shù)；I1：應(yīng)力狀態(tài)的第一不變量；J2：應(yīng)力偏量的第二不變量；以塑性變形的條件，能夠推導(dǎo)得D-P 準(zhǔn)則的材料常數(shù)α、K 和M-C準(zhǔn)則的材料常數(shù)C、φ間的關(guān)系是：

該式中：C 為凝聚力，Φ為內(nèi)摩擦角，參數(shù)以試驗(yàn)決定。在這次有限元的分析當(dāng)中，全部實(shí)體的單元都是選擇SOLLD45六面體單元模擬，單元通過(guò)八個(gè)節(jié)點(diǎn)來(lái)定義，每一個(gè)節(jié)點(diǎn)有三個(gè)沿Z、X、Y方向的自由度，而且具備膨脹、塑性、應(yīng)力強(qiáng)化的變形能力。地基選擇D—P 本構(gòu)模型進(jìn)行模擬，閘室中砼結(jié)構(gòu)選擇線彈性體的材料模型進(jìn)行模擬。

三、應(yīng)用實(shí)例分析

1、基礎(chǔ)資料

以黃山洞水庫(kù)灌區(qū)城陂分水閘為例，采取整體空間有限元分析，這個(gè)水閘是2孔的開敞式水閘，其閘室長(zhǎng)度7米，寬度12.4米，每個(gè)孔墩高6.7米，凈寬5米，底板厚1.2米。以砂卵石地基為基礎(chǔ)，材料變形的模量E=31MPa，凝聚力C=0，泊松比μ=0.2，內(nèi)摩擦角Φ=300，閘室砼為C25，泊松比μ=0.3，彈性橫量E=25GPa，混凝土容重γ=24KN/m3，水閘上游正常蓄水位34.40米，校核洪水位36.39米，閘底高程31.40米。

2、計(jì)算的工況

工況1（完建期）：自重作用；

工況2（運(yùn)行期正常蓄水位）：自重、閘門推力、水壓力、揚(yáng)壓力；

工況3（運(yùn)行期校核洪水位）：自重、閘門推力、水壓力、揚(yáng)壓力。

3、劃分網(wǎng)格

要建立水閘靜力整體計(jì)算有限元模型，對(duì)閘墩、工作橋、地基都要按照實(shí)體單元進(jìn)行處理，以閘室為結(jié)構(gòu)重點(diǎn)計(jì)算進(jìn)行考慮，故在閘室部分網(wǎng)格劃分較密，和閘室相連以外的基礎(chǔ)部分比較稀疏，整個(gè)模型計(jì)算區(qū)域共計(jì)離散為4152個(gè)單元與5635個(gè)節(jié)點(diǎn)，地基模型在閘室邊界的兩側(cè)以及基礎(chǔ)以下各自延伸十米做為模型邊界，如圖1（坐標(biāo)系：原點(diǎn)處于閘室模型下游地基角點(diǎn)的位置，X軸由左岸至右岸，Y軸為鉛垂向，Z軸沿水流向。）

4.有限元計(jì)算結(jié)果與分析

（1）位移

在完建期，表1中給出了3種工況下閘室最大的位移，這個(gè)時(shí)候整個(gè)閘室向下進(jìn)行位移，沉陷最大的為0.68mm，可是閘室整體的位移都較為均勻。表1中列出了x方向最小、最大的位移，都是出現(xiàn)在左右兩側(cè)邊墩的頂部，這都是由于閘室對(duì)稱布置而造成對(duì)稱變形的成果。

從圖2 位移云圖中可看出，閘室在運(yùn)行期，在垂直水流方向的沉降也比較均勻的，閘室在順流方向，其后部的沉降移超過(guò)前部。鑒于水的推力，閘室結(jié)構(gòu)Z向位移有達(dá)到2.9至3.4mm，閘室出現(xiàn)向下游傾斜（Z向）的趨勢(shì)，閘室最小位移在上游閘基基底端部，最大的位移發(fā)生在下游的閘墩頂部。

閘室順流向縱向?qū)ΨQ面在3種工況下的最大位移可以視表（2）：

（2）應(yīng)力

不一樣的工況閘室三個(gè)方向應(yīng)力及第一、第三主應(yīng)力看表（3）。完建時(shí)期閘室的結(jié)構(gòu)應(yīng)力計(jì)算表示：閘基底面Z、Y向通常為壓應(yīng)力，而且應(yīng)力的分布比較平均。由于在運(yùn)行期，水壓力的推力，造成閘室結(jié)構(gòu)出現(xiàn)偏心受壓的現(xiàn)象，閘室上游的閘墩位置呈現(xiàn)小面積的受拉區(qū)，不過(guò)數(shù)值不大，最大值大約為1MPa，第一主拉應(yīng)力最大值約1.24MPa，比混凝土抗拉強(qiáng)度小，都是在安全的范圍以內(nèi)的。在地板和閘墩相交的位置還呈現(xiàn)一定的應(yīng)力集中的情況，與閘墩距離越近σY 值就隨著越大。

從不同工況中，比較最大應(yīng)力可以得出：閘室強(qiáng)度由工況3 控制。模型縱剖面Y向應(yīng)力分布見圖3，顯示：占主要部分的是整個(gè)閘室的壓應(yīng)力的區(qū)域，拉應(yīng)力區(qū)域的數(shù)值不大，深度較小，基礎(chǔ)基本上是受壓區(qū)。按照受拉區(qū)的位置，筆者建議提高這些區(qū)域的混凝土標(biāo)號(hào)，還要布置適量的鋼筋，從而令受力得到改善。

四、結(jié)語(yǔ)

本文分析了目前水閘結(jié)構(gòu)計(jì)算中存在的問(wèn)題，將有限元法的計(jì)算原理及計(jì)算方法應(yīng)用于工程實(shí)際。對(duì)考慮工作橋與不考慮工作橋影響的兩個(gè)力學(xué)模型計(jì)算的結(jié)果進(jìn)行比較，讓閘室結(jié)構(gòu)計(jì)算可以呈現(xiàn)出實(shí)際的受力狀態(tài)，以開敞式水閘為案例，筆者建立了水閘三維有限元的模型，靜力分析時(shí)對(duì)地基按彈塑性材料進(jìn)行模擬，分析了應(yīng)力、變形的計(jì)算結(jié)果，為水閘設(shè)計(jì)提供了科學(xué)的理論依據(jù)。考慮工作橋在閘墩頂部的連接作用，使得閘室的分布的應(yīng)力顯得更均勻，明顯有減小主拉應(yīng)力，有益于閘室這種脆性的材料結(jié)構(gòu)受力，還能夠在不影響結(jié)構(gòu)安全性的情形下，使得工程造價(jià)減少，降低了工程量。

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上接第312頁(yè)

層較厚，不但開挖困難，施工圍堰工作量較大、防滲要求高；施工時(shí)間長(zhǎng)，質(zhì)量較難控制；壩肩繞滲帷幕灌漿的技術(shù)要求同方案一。兩岸壩肩繞滲需依靠帷幕灌漿，增加造價(jià)，而且難以保證防滲效果。

方案二的主要優(yōu)點(diǎn)：

（1）材料采用天然材料，施工工藝相對(duì)比較簡(jiǎn)單；

（2）工程造價(jià)相對(duì)較低，經(jīng)計(jì)算方案二工程建安工作量比方案一節(jié)省約79.22萬(wàn)元（指相關(guān)項(xiàng)目的造價(jià)）。

3.3 方案比較

上述兩種方案從技術(shù)上分析均可行，但方案二存在的技術(shù)問(wèn)題較多：

（1）方案二料場(chǎng)運(yùn)距較遠(yuǎn)，運(yùn)輸費(fèi)用較高，且總的工程量較大需67638m3，施工工期難以保證。

（2）由于壩前淤積層較厚，不但開挖困難，施工圍堰工作量較大、防滲要求高；施工時(shí)間長(zhǎng)，質(zhì)量控制難以保證。

（3）前趾基礎(chǔ)開挖排水相當(dāng)困難，其底部止水效果仍難以保證。

（4）壩肩處的帷幕灌漿轉(zhuǎn)折多，且位于斜坡上，施工難度增加。

（5）斜墻回填邊角處壓實(shí)度難以控制，因此有可能局部不到位影響整體防滲效果。

綜上所述，在工程投資相差不多的情況下，方案一具明顯的優(yōu)勢(shì)。

3.4推薦方案

本設(shè)計(jì)壩體、壩基和壩肩防滲處理推薦采用方案一。具體措施如下：

（1）混凝土防滲墻：布置在壩軸線上游1.0m處，軸線總長(zhǎng)120.00m，施工平臺(tái)高程建議設(shè)在361.30m，墻體為C15塑性混凝土，設(shè)計(jì)厚度80cm，滲透系數(shù)≤5×10-7cm/s，滲透破壞比降>60。要求底部深入中風(fēng)化層頂面以下≥1.0 m，施工中應(yīng)根據(jù)造孔情況進(jìn)行調(diào)整。防滲墻采用CZ-22型沖擊鉆機(jī)“兩鉆一抓”法造孔，直升導(dǎo)管法澆筑防滲混凝土墻體，槽段搭接采用套打接頭。

（2）基礎(chǔ)帷幕灌漿：灌漿孔軸線與防滲墻軸線一致，灌漿孔單排布置，帷幕灌漿段軸線長(zhǎng)度初定為147m，其中左壩頭暫定延伸至溢洪道邊、右壩頭暫定延伸至公路內(nèi)側(cè)。采用自上而下水泥帷幕灌漿處理，初灌孔距3.0m，最小孔距1.50m，灌漿應(yīng)按逐漸加密原則進(jìn)行，當(dāng)局部透水率較大時(shí)應(yīng)加密到0.75m，控制終灌基巖透水率≤5Lu。其中，壩體部分在混凝土防滲墻內(nèi)預(yù)埋灌漿管。防滲墻部位及兩端各6m范圍內(nèi)的灌漿必須在防滲墻混凝土澆筑完畢14天后進(jìn)行，以保證處理效果。

4.結(jié)語(yǔ)

混凝土防滲墻施工和帷幕灌漿技術(shù)在浙江省內(nèi)的應(yīng)用已經(jīng)相當(dāng)成熟，有了一定的技術(shù)積累，只要在施工過(guò)程中精心施工、規(guī)范操作，經(jīng)過(guò)此次加固，某水庫(kù)滲漏問(wèn)題可以得到有效解決。

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