張 圓，周 海

ZHANG Yuan1，ZHOU Hai2

（1.江蘇大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，鎮(zhèn)江 212013；2.鹽城工學(xué)院 機(jī)械工程學(xué)院，鹽城 224051）

0 引言

汽車零部件尤其是汽車散熱器的需求量迅速增長，帶動(dòng)了國內(nèi)汽車散熱器芯體生產(chǎn)企業(yè)數(shù)量上的增長。截至目前，國外企業(yè)仍牢牢掌控全自動(dòng)芯體裝配機(jī)（簡稱裝芯機(jī)）的核心技術(shù)，國內(nèi)企業(yè)只能花高價(jià)采購整機(jī)，掌握不到現(xiàn)有技術(shù)[1]。裝芯機(jī)主要由三個(gè)部分組成，分別是排管部、轉(zhuǎn)運(yùn)部和壓裝部。本文是在聯(lián)合江蘇康杰機(jī)械股份有限公司研發(fā)設(shè)計(jì)的第一代裝芯機(jī)的基礎(chǔ)上，針對排管部過重的問題，以基座為對象，減輕其重量和提高其剛度為多目標(biāo)的優(yōu)化設(shè)計(jì)。目前，對于多目標(biāo)優(yōu)化問題，多目標(biāo)遺傳算法（Multi-Objective Genetic Algorithm，MOGA）[2]能夠快速有效地獲得Pareto最優(yōu)解集，如孫偉[3]等以UH-1H直升機(jī)為對象，采用多目標(biāo)遺傳算法，引入個(gè)體的序和密度的概念使得搜索到的Pareto解集，更具有貼近性、均勻性和完整性。顧春榮[4]等采用響應(yīng)面與多目標(biāo)遺傳算法相結(jié)合來進(jìn)行印制電子噴印機(jī)的結(jié)構(gòu)優(yōu)化，可以控制系統(tǒng)的不確定因素，保證結(jié)果最終優(yōu)化的可靠性。

本文簡要介紹了多目標(biāo)遺傳算法和響應(yīng)面方法，制定了全自動(dòng)汽車散熱器裝芯機(jī)排管部基座的優(yōu)化設(shè)計(jì)路線：以基座的剛度和重量為優(yōu)化目標(biāo)，基于ANSYS Workbench，利用多目標(biāo)遺傳算法，調(diào)整基座結(jié)構(gòu)的關(guān)鍵參數(shù)，搜尋其優(yōu)化設(shè)計(jì)的最優(yōu)解。

1 多目標(biāo)優(yōu)化算法

1.1 多目標(biāo)優(yōu)化問題

在工程實(shí)踐和科學(xué)研究中，目標(biāo)函數(shù)超過一個(gè)并且需要同時(shí)處理的最優(yōu)化問題，即多目標(biāo)優(yōu)化問題。多目標(biāo)優(yōu)化問題一般具有n個(gè)設(shè)計(jì)變量，m個(gè)目標(biāo)變量，表述如下：

式中，為n維的設(shè)計(jì)變量；為m維的目標(biāo)變量；為映射函數(shù)；定義了p個(gè)不等式約束；定義了q個(gè)等式約束。

在多目標(biāo)優(yōu)化問題中，某解對于某個(gè)目標(biāo)而言是好的，但對于其他目標(biāo)卻可能較差，因此一般不存在一個(gè)最優(yōu)解能同時(shí)使所有目標(biāo)達(dá)到最優(yōu)。一般都是取一個(gè)折衷的集合，稱為Pareto最優(yōu)解集（或非支配解集）[5]。這些最優(yōu)解需要決策者根據(jù)工作經(jīng)驗(yàn)、設(shè)計(jì)要求折衷處理，選出一個(gè)解作為問題的最優(yōu)解。

1.2 多目標(biāo)遺傳算法

多目標(biāo)遺傳算法是在一次優(yōu)化過程中搜尋大量多目標(biāo)優(yōu)化問題的Pareto最優(yōu)解，是將生物進(jìn)化理論應(yīng)用于現(xiàn)代優(yōu)化設(shè)計(jì)中，具有高效性、魯棒性好的特點(diǎn)[6]。其基本流程圖如圖1所示。

圖1 多目標(biāo)遺傳算法流程圖

2 響應(yīng)面方法

響應(yīng)面法是構(gòu)造顯示近似表達(dá)式來代替原設(shè)計(jì)問題中的約束隱式函數(shù)和目標(biāo)函數(shù)，對設(shè)計(jì)點(diǎn)集合進(jìn)行實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)，從而得到響應(yīng)面模型來預(yù)測非試驗(yàn)點(diǎn)的響應(yīng)值。本文選用的對于n個(gè)設(shè)計(jì)變量的二階多項(xiàng)式響應(yīng)面模型表示如下：

式中，為擬合函數(shù)；為設(shè)計(jì)變量；為未知系數(shù)向量，通過最小二乘法擬合得到。采用擬合優(yōu)度來評價(jià)響應(yīng)面模型的擬合精度，復(fù)相關(guān)系數(shù)R2是度量相關(guān)程度的指標(biāo)，數(shù)值在[0，1]，越接近1，說明響應(yīng)面精度越高，誤差越小[7]。

3 裝芯機(jī)排管部基座的優(yōu)化設(shè)計(jì)

基于多目標(biāo)遺傳算法和響應(yīng)面法的裝芯機(jī)排管部基座優(yōu)化設(shè)計(jì)的流程如下：根據(jù)基座的結(jié)構(gòu)，確定影響優(yōu)化指標(biāo)的關(guān)鍵因素，利用NX 7.5建立三維參數(shù)化模型；導(dǎo)入至ANSYS Workbench 14.0平臺(tái)，進(jìn)行靜力學(xué)分析；利用中心復(fù)合試驗(yàn)確定試驗(yàn)點(diǎn)，并重新進(jìn)行有限元計(jì)算，通過試驗(yàn)點(diǎn)和分析結(jié)果建立響應(yīng)面模型；運(yùn)用哈默斯利序列抽樣技術(shù)抽取樣本點(diǎn)，選取初始種群；最后通過多目標(biāo)遺傳算法，得到最優(yōu)解，實(shí)現(xiàn)裝芯機(jī)排管部基座的優(yōu)化設(shè)計(jì)。

3.1 建立基座參數(shù)化模型

如圖2所示，排管部基座主要能夠保證鋁管順利通過槽口以及三組鏈輪上的擋塊處于同一工作平面，即要能保證滑動(dòng)導(dǎo)軌上支撐板2、3、4處的上平面共面且變形小，即滿足一定的剛度要求。裝芯機(jī)排管部基座主要包括兩個(gè)部分：底部機(jī)身部分和左、右鋁管存放槽部分。由于安裝不同型號的芯體所需的鋁管的尺寸不同，因此需要通過導(dǎo)軌移動(dòng)右側(cè)的鋁管存放槽部分，調(diào)節(jié)兩塊樹立大板間的距離，使其與鋁管尺寸相吻合。槽口導(dǎo)向板內(nèi)部弧線為水平拋物線狀，可以對射出的鋁管的運(yùn)動(dòng)方向進(jìn)行引導(dǎo)。

確定關(guān)鍵尺寸參數(shù)，利用NX 7.5進(jìn)行基座的三維參數(shù)化建模。在關(guān)鍵尺寸參數(shù)前加前綴“DS_”便于在ANSYS Workbench 14.0中識別設(shè)計(jì)變量，并對模型簡化，建好的三維參數(shù)化模型如圖3所示。

圖2 全自動(dòng)汽車散熱器裝芯機(jī)排管部結(jié)構(gòu)圖

圖3 排管部基座三維參數(shù)化模型

3.2 基座有限元分析

1）有限元前處理

導(dǎo)入ANSYS Workbench14.0 中，進(jìn)入Mechanical模塊，對基座進(jìn)行靜力學(xué)分析?；袑?dǎo)軌材料為HT200，密度ρ=7200kg/m3，楊氏模量E=1.48×1011Pa，泊松比λ=0.31，其余零部件材料均為45鋼，密度ρ=7890kg/m3，楊氏模量E=2.09×1011Pa，泊松比λ=0.269。導(dǎo)軌之間采用No Separation的接觸方式，其余零部件間采用默認(rèn)的Bonded接觸方式。采用默認(rèn)的網(wǎng)格化分，單元尺寸設(shè)置為25mm，網(wǎng)格劃分結(jié)果如圖4所示。

表1表示的相關(guān)變量的描述統(tǒng)計(jì)，可以看出居民的主觀社會(huì)地位評價(jià)平均值為4.39；接受過高等教育的樣本所占比例為17%；人際關(guān)系得分和社會(huì)態(tài)度得分的平均值分別為8.78和9.66；有房產(chǎn)的人數(shù)占92%；黨員的比例為12%；健康的平均值為3.67，說明大多數(shù)居民身體較為健康；性別的平均值為0.52，說明男女比例較為均衡。

圖4 基座網(wǎng)格劃分

整個(gè)結(jié)構(gòu)依靠兩個(gè)立柱的底面支撐，故對兩個(gè)底面進(jìn)行固定約束。該基座的受力情況比較復(fù)雜，但是對剛度影響較大的是如圖1中支撐板2、3、4上鏈輪擊管模塊的重力，因此重點(diǎn)對支撐板2、3、4進(jìn)行受力分析。支撐板2、3、4上鏈輪擊管模塊的重量分別是68kg、57kg、68kg，在其上分別施加F1=680N，F(xiàn)2=570N，F(xiàn)3=680N（g=10N/kg），方向均為-Y方向。基座結(jié)構(gòu)自身有重量（重量為1208.5kg），故施加標(biāo)準(zhǔn)重力9806.6mm/s2，方向?yàn)?Y方向，約束與載荷如圖5所示。

圖5 基座約束與載荷

2）有限元結(jié)果分析

圖6 基座應(yīng)力云圖

圖7 基座變形云圖

通過對基座結(jié)構(gòu)的靜力學(xué)分析，得出的結(jié)果分別如圖6、圖7所示，得到以下結(jié)論：（1）基座的最大應(yīng)力為5.4288MPa，遠(yuǎn)小于材料的許用應(yīng)力，在結(jié)構(gòu)優(yōu)化時(shí)可忽略應(yīng)力的影響；（2）基座的最大變形為4.602×10-2mm，主要在樹立大板的上部以及支撐板2的前部，其余零部件變形較小，故整體結(jié)構(gòu)有較大的優(yōu)化空間。

3.3 基座多目標(biāo)優(yōu)化

1）多目標(biāo)優(yōu)化數(shù)學(xué)模型

以降低基座重量和提高結(jié)構(gòu)剛度為雙優(yōu)化目標(biāo)，其中提高結(jié)構(gòu)的剛度就是減小結(jié)構(gòu)的最大變形量。根據(jù)公式(1)，具體的基座多目標(biāo)優(yōu)化設(shè)計(jì)的數(shù)學(xué)模型如式(3)所示。

將基座結(jié)構(gòu)的主要零部件尺寸作為設(shè)計(jì)變量，優(yōu)化區(qū)間為初始值±10%，選取的設(shè)計(jì)變量如表1所示。

2）優(yōu)化過程與結(jié)果分析

通過中心復(fù)合試驗(yàn)生成了152個(gè)試驗(yàn)點(diǎn)及有限元分析的響應(yīng)結(jié)果，再利用二次插值函數(shù)生成響應(yīng)面和局部靈敏度模型。通過擬合度曲線來評價(jià)響應(yīng)面的擬合優(yōu)度，如圖8所示，重量和最大變形量的樣本點(diǎn)呈一條直線趨勢，并且樣本點(diǎn)均在該直線附近，擬合優(yōu)度較好。

表1 基座關(guān)鍵設(shè)計(jì)變量參數(shù)（mm）

圖8 擬合度曲線

生成的局部靈敏度如圖9所示，由圖可知，對基座重量影響比較大的分別是支撐板Z向的寬度P4、支撐板X向的長度P8及前板Y向的高度；對基座剛度影響較大的分別是樹立大板Y向的高度、底部橫梁X向的長度及樹立大板X向的厚度，固定板Z向的厚度P9對結(jié)構(gòu)剛度有負(fù)面影響[8]。

圖9 局部靈敏度

生成的響應(yīng)面模型如圖10所示，由圖可知，支撐板Z向的寬度P4和X向的長度P8對基座重量影響最大，其本身變形小，結(jié)構(gòu)大，最有優(yōu)化的空間。

圖10 響應(yīng)面

對優(yōu)化目標(biāo)計(jì)算求解，得到的Pareto最優(yōu)解集如圖11所示。由圖可知，隨著基座重量的增加，最大變形會(huì)急劇減?。浑S后最大變形取向于穩(wěn)定值，不再隨著重量的增加而減小。因此，最優(yōu)解位于拐點(diǎn)處，既能保證基座的重量小，又能保證結(jié)構(gòu)的最大變形小，即基座結(jié)構(gòu)的剛度大，符合多目標(biāo)優(yōu)化的期望。該最優(yōu)解及其圓整后的數(shù)據(jù)如表2所示。

圖11 重量與最大變形的Pareto最優(yōu)解集

表2 關(guān)鍵參數(shù)優(yōu)化前后數(shù)據(jù)（mm）

如表3所示，基座優(yōu)化圓整后的重量為1045kg，比優(yōu)化前減輕13.53%；優(yōu)化圓整后的最大變形為0.02974mm，比優(yōu)化前減少26.78%，結(jié)構(gòu)剛度有較大提高，滿足輕量化設(shè)計(jì)的要求。

表3 優(yōu)化前后結(jié)果對比

4 結(jié)論

本文是以全自動(dòng)汽車散熱器裝芯機(jī)排管部基座為實(shí)例，以減輕其重量和提高其結(jié)構(gòu)剛度為雙標(biāo)，基于響應(yīng)面模型及多目標(biāo)遺傳算法的優(yōu)化設(shè)計(jì)，得出結(jié)論如下：

1）優(yōu)化后的結(jié)構(gòu)重量比優(yōu)化前減少13.53%，最大變形減少26.78%，符合輕量化設(shè)計(jì)的要求，并為以后的裝芯機(jī)及類似結(jié)構(gòu)的優(yōu)化提供理論依據(jù)；

2）采用多目標(biāo)遺傳算法，能夠在可行域內(nèi)快速、準(zhǔn)確搜尋優(yōu)化設(shè)計(jì)問題的Pareto最優(yōu)解集，大大提高了多目標(biāo)優(yōu)化設(shè)計(jì)的效率。

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