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      下承式鋼筋混凝土系桿拱橋的線形控制

      2015-12-12 08:16:54李濤章
      江蘇水利 2015年12期
      關(guān)鍵詞:系桿吊桿線形

      劉 鵬 李濤章

      (南京市長江河道管理處,江蘇 南京 210011)

      0 引言

      下承式鋼筋混凝土系桿拱橋是一種梁拱組合體系結(jié)構(gòu),具有建筑高度低和地基適應(yīng)能力強的優(yōu)點。徐洪河1 號橋位于南水北調(diào)東線第一期工程江蘇境內(nèi)運西線上,主橋上部結(jié)構(gòu)采用下承式鋼筋混凝土系桿拱,計算跨徑為75 m,矢跨比為1/5,拱軸線為二次拋物線。系桿采用1.8 m×1.2 m 的箱形截面,拱肋采用1.6 m×1.2 m 的工字形截面,系桿和拱肋為鋼筋混凝土剛性構(gòu)件;吊桿采用外徑為84 mm 的OVM.GJ15-12 鋼絞線成品索,吊桿為柔性構(gòu)件。

      主橋施工采用少支架法,起重船分段吊裝,吊桿分級張拉。在各個施工階段的多種工況下,構(gòu)件都會產(chǎn)生變形和位移,引起應(yīng)力重分布,影響系桿拱橋的運行安全。因此,系桿拱橋線形控制是實現(xiàn)成橋總體目標(biāo)的一項關(guān)鍵技術(shù)。

      1 影響因素及預(yù)測值

      主橋支架下部采用鋼管樁基礎(chǔ),上部采用鋼管立柱;支架拆除后,結(jié)構(gòu)體系發(fā)生轉(zhuǎn)換,主橋呈裸拱狀態(tài)。因此,基礎(chǔ)沉降、支架變形和構(gòu)件自身變形是影響主橋線形的主要因素,應(yīng)對其進行科學(xué)的預(yù)測和響應(yīng)。

      1.1 基礎(chǔ)沉降

      支架下部采用鋼管樁貝雷梁組合(如圖1),鋼管樁布置在拱肋濕接頭的下端,每組由8 根Φ500 mm×δ8 mm 的鋼管,間距1.5 m,用振動錘施打嵌入河床15 m 構(gòu)成樁基礎(chǔ),鋼管之間用[10 槽鋼平聯(lián)和斜撐;鋼管樁頂部縱向用Ⅰ32a 工字鋼聯(lián)系,縱向工字鋼頂部安放8 個30 cm 高的砂筒(外筒20 cm、內(nèi)筒20 cm),砂筒頂部橫向用Ⅰ32a 工字鋼聯(lián)系;橫向工字鋼頂部由4 榀規(guī)格為1.5 m×3 m貝雷片間距0.8 m 組成縱向貝雷梁。

      鋼管樁基礎(chǔ)沉降值是確定安裝高程的一個提前量,通常采用等荷載預(yù)壓法消除非彈性變形,測出彈性變形值。但以中間段支架為例,每組鋼管樁上部承受集中荷載為750 kN(系桿290 kN 和拱肋460 kN),貝雷梁頂面寬度僅2.4 m,作業(yè)空間不具備堆放等荷載砂袋的條件。因此,采用低荷載逐級加載觀測法,繪出荷載-沉降關(guān)系線,預(yù)測滿荷載時的沉降值。

      圖1 支架立面圖

      圖2 荷載-沉降關(guān)系曲線

      如圖2,從關(guān)系曲線圖觀測分析:當(dāng)荷載增加到300 kN 后,沉降幅度略減少,荷載-沉降關(guān)系為緩變型,無明顯的拐點破壞特征。由此測算出系桿安裝后,鋼管樁基礎(chǔ)沉降13 mm;預(yù)測出拱肋安裝后,基礎(chǔ)沉降累計為23 mm。

      1.2 支架變形

      上部支架每組由2 根Φ500 mm×δ8 mm 鋼管立柱構(gòu)成。因為系桿是全預(yù)應(yīng)力混凝土空心箱形構(gòu)件,不能作為上部支架的承重基礎(chǔ),所以鋼管立柱安放在下部支架的橫向工字鋼梁上,與貝雷梁不聯(lián)系。立柱頂部橫向用兩排Ⅰ32a 工字鋼并列聯(lián)系,工字鋼頂面鋪放中心高度為15 cm 的梯形枕木。

      支架變形主要考慮鋼管立柱、工字鋼的彈性變形和砂筒、梯形枕木的壓縮變形,以拱肋A 段支架為例。

      1.2.1 鋼管立柱變形

      立柱采用Φ500 mm×δ8 mm 的鋼管,其變形主要考慮豎向受壓引起的變形,用胡克定律公式計算。鋼管立柱承擔(dān)的荷載為114 kN,柱高為15 m,截面積為6330 mm2,彈性模量為2.1×105MPa。

      應(yīng)力σ=P/A=18 MPa;

      應(yīng)變ε=σ/E=0.000086。

      計算得變形量ΔL=L×ε=15000×0.000086=1.29 mm。

      1.2.2 橫向鋼梁變形

      立柱頂部橫向采用I32a 工字鋼聯(lián)系,其變形主要考慮撓度變形,采用撓度公式計算。

      均布線荷載q=P/L=76 kN/m;

      計算得撓度fmax=5qL4/(384EI)=0.21 mm。

      1.2.3 支座壓縮變形

      系桿下部支座采用砂筒,拱肋底部支座采用梯形枕木,其壓縮變形值分別選用經(jīng)驗值為5 mm 和2 mm。

      1.3 構(gòu)件自身位移

      構(gòu)件包括系桿、拱肋和吊桿,其自身變形主要考慮豎向上拱下?lián)系奈灰坪偷鯒U兩端孔位的偏移,未考慮構(gòu)件的溫度變形、徐變等。

      1.3.1 豎向位移

      根據(jù)構(gòu)件尺寸和材料特性,應(yīng)用平面桿系程序橋梁博士(V3.0.3 版),在單幅上部結(jié)構(gòu)離散144 個單元建模,劃分7 個施工階段。從仿真計算結(jié)果分析:在構(gòu)件吊裝、支架拆除、吊桿張拉、系桿預(yù)應(yīng)力束張拉、橋面系恒載施加五個關(guān)鍵工況下,剛性構(gòu)件變形明顯,豎向位移預(yù)測結(jié)果如下:

      拱肋吊裝后,支架發(fā)生二次變形,系桿有下?lián)馅厔荩恢Ъ懿鸪?,系桿跨中下?lián)?0.5 mm,拱肋跨中下?lián)?.8 mm;張拉吊桿后,系桿跨中上拱3.3 mm,拱肋跨中下?lián)?.3 mm;系桿預(yù)應(yīng)力束張拉后,系桿跨中上拱3.7 mm,拱肋跨中上拱1.5 mm;橋面系恒載施加后,系桿四分點下?lián)?.9 mm,跨中下?lián)?.1 mm。

      1.3.2 孔位偏移

      吊桿線形主要由拱肋和系桿上下兩個吊孔預(yù)埋鋼管的平面位置決定。吊桿屬柔性構(gòu)件,成品索外徑為84 mm,預(yù)埋鋼管內(nèi)徑為128 mm,理論間隙為22 mm。

      2 控制措施

      豎向位移的控制措施有:預(yù)先抬高安裝高程,設(shè)置預(yù)拱度和預(yù)拋高,千斤頂臨時支撐等??孜黄频目刂拼胧┯校旱蹩字休S線定位,起重船移位,千斤頂微調(diào)。

      2.1 豎向位移

      支架搭設(shè)時,考慮鋼管樁基礎(chǔ)沉降和支架變形,預(yù)先抬高安裝高程。系桿底部高程利用砂筒支座高度調(diào)整,拱肋底部高程利用梯形枕木斷面尺寸調(diào)整,可形成一個穩(wěn)固可調(diào)的支撐體系。

      吊裝拱肋時,在系桿下方安放手搖式千斤頂,作為臨時支撐,補償支架二次沉降量,持續(xù)到張拉力能夠平衡系桿自重時。

      支架拆除時,按照從跨中向兩端的順序?qū)ΨQ均衡進行,為抵消構(gòu)件因自重而產(chǎn)生的下?lián)狭?,在?gòu)件預(yù)制階段,系桿跨中設(shè)置預(yù)拱度,拱肋跨中設(shè)置預(yù)拋高。

      張拉吊桿時,保持對稱逐級張拉,對吊桿張拉力和構(gòu)件位移實行“雙控”,反復(fù)迭代優(yōu)化索力,使構(gòu)件彎矩和位移均達到最佳狀態(tài)。

      系桿預(yù)應(yīng)力束張拉時,系桿有上拱趨勢,考慮恒載施加時,系桿有下?lián)馅厔?,上下量值在一定程度上可自相平衡?/p>

      2.2 孔位偏移

      在預(yù)制階段,系桿立模時,吊孔預(yù)埋鋼管中心應(yīng)與底模軸線上標(biāo)出的中心相吻合,鋼管立面保持豎直。拱肋為平臥預(yù)制,吊孔預(yù)埋鋼管水平度用相對高程控制,軸線位置用經(jīng)緯儀標(biāo)定。拆模后,及時在構(gòu)件側(cè)面彈出吊孔中軸線。

      在吊裝階段,先通過平移起重船調(diào)整好構(gòu)件的軸線位置,再用吊線錘檢驗吊孔中心或中軸線,初定立面位置,最后用觀測墩上的全站儀校核各吊孔控制點坐標(biāo),通過千斤頂微調(diào)構(gòu)件達到目標(biāo)控制位置。就位后,及時用圓鋼或槽鋼在濕接頭處牢固支撐,焊定搭接鋼筋,防止拱肋下滑或軸線偏位。

      3 過程監(jiān)測

      變形測量按照國家三等水準的要求,采用DS-2 水準儀和FS-1 平板測微器,變位測量采用高精度全站儀。在鋼管樁頂部、橫向工字鋼頂部、吊孔中軸線上緣(預(yù)埋Φ16 鋼筋)設(shè)置監(jiān)測點,對施工過程進行跟蹤實測分析。測量工作應(yīng)安排在氣溫比較穩(wěn)定的6 ∶00~8∶00 間。

      3.1 構(gòu)件吊裝

      系桿吊裝后,鋼管樁基礎(chǔ)沉降12 mm,支架變形3 mm;拱肋吊裝后,鋼管樁基礎(chǔ)沉降累計21 mm,支架變形累計10 mm,拱肋底緣實測高程與控制高程最大偏差為5 mm,預(yù)先抬高值與實際沉降量基本相符,參見表1。

      拱肋吊裝造成系桿標(biāo)高下降,因為支架未進行等荷載預(yù)壓,后期施加拱肋重量時,造成系桿支架發(fā)生了二次變形。故為避免系桿底部混凝土脫架開裂,采用千斤頂作臨時支撐,及時補償變形量。

      3.2 支架拆除

      支架拆除后,結(jié)構(gòu)體系發(fā)生轉(zhuǎn)換,系桿和拱肋因自重產(chǎn)生一定程度的下?lián)?。系桿跨中下?lián)?2 mm,拱肋跨中下?lián)? mm。為使系桿和拱肋線形與目標(biāo)控制線形相吻合,構(gòu)件預(yù)制時設(shè)置預(yù)拱度和預(yù)拋高可基本上抵消下?lián)狭恐?。同時監(jiān)測得系桿和拱肋吊孔中心平面位置偏差值最大為7 mm,在控制范圍內(nèi)。

      3.3 吊桿張拉

      張拉吊桿后,系桿跨中上拱2.2 mm,拱肋跨中下?lián)?.5 mm。張拉過程中,可通過張拉力和位移進行“雙控”,反復(fù)調(diào)整索力,及時修正線形。

      3.4 系桿預(yù)應(yīng)力束張拉

      系桿預(yù)應(yīng)力束張拉后,系桿跨中上拱3.5 mm,拱肋跨中上拱1.2 mm;橋面系恒載施加后,系桿四分點下?lián)?.5 mm,跨中下?lián)?.8 mm,系桿在這兩種工況下的位移得到了互相平衡。

      從表2 可以看出:拱肋拼裝后,支架變形偏差值為1.5 mm,原因是砂桶實際壓縮變形值比預(yù)測值增加,因此,應(yīng)采用級配良好的中砂,用水密法振動密實,以減少變形量;支架拆除后,吊孔中心最大偏位為7 mm,原因是構(gòu)件變形時,預(yù)留孔位隨之發(fā)生偏位,因此,在立模時應(yīng)預(yù)設(shè)孔位的側(cè)向變形量,避免吊桿張拉時,柔性和剛性構(gòu)件接觸而產(chǎn)生附加應(yīng)力;吊桿張拉后,系桿跨中上拱偏差值為1.1 mm,原因是張拉計算時,采用的成品索彈性模量理論值與實際值有偏差,張拉力先到達了目標(biāo)控制值,因此,對成品索應(yīng)進行試驗檢測,采用實測彈性模量,以精確測算出變形量。

      表1 拱肋安裝底緣標(biāo)高

      表2 實測值與預(yù)測值對比表

      4 結(jié)語

      (1)為滿足系桿拱橋的結(jié)構(gòu)特征要求,在施工過程中,需要采取多重多項控制措施,以達到設(shè)計線形目標(biāo)。監(jiān)測結(jié)果表明,本工程線形控制方案合理,措施得當(dāng),效果明顯,成橋線形符合設(shè)計要求。

      (2)在同類橋梁施工中,豎向位移宜重點控制構(gòu)件預(yù)拱度,以平衡落架后構(gòu)件自重引起的下?lián)狭?;平面位移宜重點控制上下孔位的同心度,保證預(yù)留孔和成品索間隙。

      (3)有限元分析軟件在系桿拱橋線形控制中已得到有效應(yīng)用。隨著測量技術(shù)和安裝工藝的進步,可以采用先進的方法進行更精確地控制。如:運用三維坐標(biāo)法,合理修正線形;嘗試采用無支架纜索吊裝法,減少支架變形的附加影響,優(yōu)化目標(biāo)線形。

      [1]金成棣.預(yù)應(yīng)力混凝土系桿拱橋的設(shè)計與施工[M].人民交通出版社,2006.

      [2]劉飛,陸永泉.下承式預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土系桿拱橋施工淺析[J].江蘇水利科技,1996(2).

      [3]周水興.路橋施工計算手冊[M].人民交通出版社,2001.

      [4]顧安邦,張永水.橋梁施工監(jiān)測與控制[M].機械工業(yè)出版社,2005.

      [5]虞建成,邵容光.系桿拱橋吊桿初始張拉力及施工控制[J].東南大學(xué)學(xué)報,1998(3).

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