張軍祥
【摘 要】連續(xù)鋼構(gòu)橋在我省應(yīng)用已較為普遍,本文對靖遠(yuǎn)縣平堡黃河大橋箱梁結(jié)構(gòu)進(jìn)行了驗算,并提出了優(yōu)化意見。
【關(guān)鍵詞】連續(xù)鋼構(gòu);箱梁;結(jié)構(gòu)
1 工程概況
靖遠(yuǎn)縣平堡黃河大橋橋型方案為6-30m裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁(50+90+50)m變截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁,主橋上部為50m+90m+50m三跨PC變截面連續(xù)箱梁橋,單箱單室截面,梁根部中心高5.5m,高跨比為1/16.4,跨中中心梁高為2.3m,高跨比為1/36,箱梁頂板寬12.0m。底板寬6.0m,翼緣板懸臂長3.0m,0號塊以外箱梁底按二次曲線變化。連續(xù)墩墩頂設(shè)置厚2.5m及邊跨端部設(shè)置1.2m橫隔板外,箱梁其他部位均不設(shè)橫隔板,箱梁采用縱向、橫向及豎向三向預(yù)應(yīng)力體系。橫坡通過頂板形成2.0%雙向橫坡,梁高以室箱梁中心線處為準(zhǔn)。
主墩采用實體薄壁墩,橋墩單壁厚2.0m,寬7.5m,采用4Φ180cm鉆孔灌注樁基礎(chǔ),主橋箱梁采用掛籃懸臂施工。
2 結(jié)構(gòu)驗算
(1)結(jié)構(gòu)離散
本橋采用“MIDAS/Civil 2012”程序計算。橋面系劃分為68個單元,69個節(jié)點(圖1)。
(2)承載能力驗算
①正截面抗彎承載力
主梁抗彎強(qiáng)度即承載力驗算滿足要求。如圖2抗彎強(qiáng)度~設(shè)計效應(yīng)包絡(luò)圖所示(圖2)。
②斜截面抗剪承載力
主梁斜截面抗剪承載力驗算滿足要求。如圖3抗剪強(qiáng)度~設(shè)計效應(yīng)包絡(luò)圖所示。
(3)正常使用極限狀態(tài)計算(拉應(yīng)力為正,壓應(yīng)力為負(fù))
①使用階段正截面抗裂驗算
使用階段正截面抗裂驗算按照規(guī)范JTG D62-2004第6.3.1-1、第6.3.2條規(guī)定計算。以短期效應(yīng)控制,對構(gòu)件正截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗算,按A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件驗算,應(yīng)滿足:
計算結(jié)果表明,正截面抗裂性滿足要求(圖4、圖5)。
②使用階段斜截面抗裂驗算
(4)持久狀況應(yīng)力驗算
①使用階段正截面壓應(yīng)力驗算
使用階段正截面壓應(yīng)力驗算按照規(guī)范JTG D62-2004第7.1.5條規(guī)定計算。計算時荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值,不計分項系數(shù),汽車荷載考慮沖擊系數(shù)。需滿足σcc<0.5f■的要求。
②使用階段斜截面主壓應(yīng)力驗算
③受拉區(qū)鋼筋拉應(yīng)力驗算注:
鋼束施工期間容許應(yīng)力σ< [σ拉]=1860×0.75=1395Mpa,運營期間容許應(yīng)力σ< [σ拉]=1860×0.65=1209Mpa。
全部鋼束應(yīng)力滿足要求。
(5) 短暫狀態(tài)應(yīng)力驗算(施工階段正截面法向應(yīng)力驗算)
預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)按短暫狀態(tài)設(shè)計時,在預(yù)加力、構(gòu)件自重等施工荷載作用下截面邊緣混凝土的法向應(yīng)力應(yīng)符合以下規(guī)定(D62-2004 7.2.8):
3 結(jié)論
早前修建的大跨度變截面箱梁,后來發(fā)現(xiàn)跨中下?lián)鲜禽^常見的問題,有的還發(fā)生了箱梁底板撕裂等問題,因素可能有多種,但底板預(yù)應(yīng)力索的布置方式可能是主要原因之一,由于底板索的立面線型為凸型,而跨中正彎矩要求的理想索線型為凹型(底板上也無法布置出凹型),兩者之差產(chǎn)生了附加彎矩(附加荷載),底板索越長越不利。故建議如下:
(1)在滿足計算要求的前提下,適當(dāng)限制底板索的長度。
(2)在滿足計算要求的前提下,適當(dāng)限制底板索的預(yù)應(yīng)力水平,適當(dāng)減少底板索數(shù)量。
(3)底板索整體上不宜集中在箱梁中心線附近,應(yīng)適當(dāng)靠近腹板布置。
(4)設(shè)計中較長的底板索均靠近箱梁中心線,建議較長的索適當(dāng)靠腹板布置,為腹板底部的加腋增加了布置的靈活性,同時在構(gòu)造上也易于加強(qiáng)(比如必要時增加防崩兜筋等)。
[責(zé)任編輯:楊玉潔]