白云水電站大壩導流洞臨時堵塞爆破

蔣文斌， 趙自奇， 劉士兵， 傅建莉， 鄭永澤

(1. 湖南南嶺民爆工程有限公司， 長沙 410013； 2. 湖南水總水電建設集團有限公司， 長沙 410007)

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白云水電站大壩導流洞臨時堵塞爆破

蔣文斌1， 趙自奇2， 劉士兵1， 傅建莉1， 鄭永澤1

(1. 湖南南嶺民爆工程有限公司， 長沙 410013； 2. 湖南水總水電建設集團有限公司， 長沙 410007)

摘要：針對臨時堵塞內部結構不明的復雜情況，為確保在36m深水壓作用下的施工安全，采用了循環(huán)開挖導坑、分部實施爆破的方法，應用水平多級楔形與垂直楔形組合掏槽技術對臨時堵塞進行了拆除，達到了預期的效果。導坑的開挖為臨時堵塞的爆破增加了臨空自由面，并提供了足夠的補償空間，為堵塞一次爆通成型創(chuàng)造了良好條件。工程實踐證明，導坑開挖與楔形組合掏槽設計可為類似工程設計提供參考。

關鍵詞：爆破； 楔形掏槽； 堵塞； 臨時堵塞； 導流洞； 大壩

1工程概況

白云水電站大壩為混凝土面板堆石壩，壩頂高程550m，最大壩高120m，壩頂寬8m，大壩上游設6.2m 高的L形防浪墻，墻頂高程551.2m，大壩上、下游坡比均為1∶1.4。白云水電站大壩蓄水運行后的前十年中滲漏觀測值尚在正常值范圍內，2012年9月滲漏達到1.24m3/s，鑒于大壩滲漏量持續(xù)增大，已威脅到工程安全，為了徹底消除大壩的安全隱患，必須全面治理并徹底根治水庫滲漏。水庫水放空總體方案為：在永久堵塞下游和三岔管堵塞下游之間靠山側爆破開挖一條長150m、寬6m、高6.6m的旁通洞，繞過三岔管堵塞，然后依次爆破拆除永久堵塞與臨時堵塞，將水庫內剩余的36m深存水放空，為后續(xù)大壩滲漏治理工作創(chuàng)造條件，見圖1。

圖1　大壩導流洞平面布置Fig.1　The plane layout of dam′s diversion tunnel

臨時堵頭距水庫閘門238m，其底平面標高為443m，臨時堵塞閘門端水頭36m。導流洞臨時堵塞與水庫閘門之間布設了垂直向下的水位監(jiān)測孔，用于觀察水位,臨時堵塞爆破縱剖面如圖2所示。

圖2　臨時堵塞爆破縱剖面Fig.2　Longitudinal profile of plugging blasting

待爆破拆除的臨時堵塞斷面寬6m、高6.6m，為C20鋼筋混凝土結構。臨時堵塞四周布有直徑26mm、長約0.5m、間距1m的螺紋鋼，堵塞軸向布有1m×1m方格網拉筋，拉筋直徑為14mm。臨時堵塞的迎水端面結構與永久堵塞端面結構相同，由一層厚5mm木模板、橫豎交錯的木方、鋼管支架支撐組成，臨時堵塞爆破拆除總方量約224m3。

2爆破方案的選擇

2.1設計與施工難點

(1)臨時堵塞須一次爆破成功，否則無法再進行水下補爆，其后遺癥難于處理。

(2)爆通后的過水斷面需滿足水庫放空速度要求，如斷面過小放水速度慢，將會影響整個項目的施工工期。

(3)在深水壓力下進行鉆爆施工，安全問題十分突出，必須保證作業(yè)的絕對安全。

(4)臨時堵塞的施工與設計圖紙存在差異，臨時堵塞的精確長度、內部鋼筋與拉筋布置、迎水端面模板、混凝土施工質量等情況不明，增加了爆破設計與施工的難度。

2.2方案比較

臨時堵塞爆破方案主要有3種(圖3)，其爆破順序與各自的優(yōu)缺點見表1。

圖3　爆破方案示意圖Fig.3　Schematic diagram of blasting scheme

通過分析比較，選擇先爆破掘進導坑，然后再采用水平多級與垂直方向楔形組合掏槽整體一次爆破的方案(方案c)。

表1　爆破方案對比

3爆破設計

3.1鉆爆參數設計

(1)鉆孔直徑

臨時堵塞采用手風鉆鉆孔，炮孔直徑42mm。

(2)炮孔布置

臨時堵塞導坑寬3.5m、高2.5m，采用水平多級楔形掏槽爆破掘進〔1-2〕，每次循環(huán)進尺2.2m。導坑掘進完成后，臨時堵塞共布置114個炮孔，其中：臨時堵塞四周共布置輔助孔與周邊孔46個，臨時堵塞導坑剩余部分共布置68個炮孔，由10個水平楔形掏槽孔、兩側28個輔助孔、底部20個下斜20°炮孔、10個下斜45°炮孔組成。

臨時堵塞導坑的楔形掏槽孔孔底距0.2m、孔口距1.3m，其余孔距0.3m；臨時堵塞四周輔助孔孔距0.5m～0.8m；周邊孔孔距0.5m，臨時堵塞炮孔布置如圖4所示。

(3)孔深

臨時堵塞迎水面端預留0.4m，導坑剩余部分水平楔形掏槽孔孔深1.3m、輔助孔孔深1.25m，下斜20°炮孔孔深1.4m、下斜45°炮孔孔深2.5m，其余輔助孔與周邊孔孔深5.6m。

(4)炸藥單耗

圖4　炮孔布置圖Fig.4　The layout of blasting holes

臨時堵塞混凝土強度和硬度相當于中硬巖石，考慮長度、水深、爆破后的塊度控制在20cm內(能被水流沖走)等因素〔3〕，炸藥平均單耗取2.1kg/m3。

(5)裝藥結構

根據混凝土介質、炮孔直徑大小等，并參考類似工程經驗，采用不耦合連續(xù)裝藥結構〔4-5〕，臨時堵塞導坑及堵塞剩余1.65m爆破的炮孔線裝藥密度為1kg/m。臨時堵塞斷面輔助孔與周邊孔線裝藥密度分別為1.0kg/m、0.5kg/m。

3.2起爆網路設計

采用雙復式非電導爆管雷管孔內延時起爆網路，在每個炮孔孔深的1/3、2/3處各布置一發(fā)MS1～MS10毫秒延時導爆管雷管，孔外導爆管簇聯，簇聯節(jié)點處采用兩發(fā)MS1段導爆管雷管傳爆，各分支再進行簇聯，采用兩發(fā)MS1段導爆管雷管傳爆，組成復式回路后采用兩發(fā)串聯的瞬發(fā)電雷管激發(fā)傳爆的導爆管雷管，通過500m傳爆導線延伸至導流洞出口外的安全起爆點起爆。

3.3爆破安全設計

根據《爆破安全規(guī)程》(GB 6722—2014)〔6〕對各類建(構)筑物所允許的安全振動速度的規(guī)定，參照類似工程，本工程需保護對象的安全振動速度確定如下：導流洞15cm/s、泄洪隧洞與三岔管堵塞10cm/s、大壩混凝土面板5cm/s、開關站2cm/s、大壩基礎帷幕與泄洪洞進口堰頂基礎帷幕灌漿1.5cm/s、電站廠房0.9cm/s。

振動速度校核采用薩道夫斯基經驗公式 ：

式中： k是與巖石、爆破方法等因素有關的系數，k=50～250；Q是最大一次起爆藥量，kg； R是爆破點到測點的距離，m；α是與地質條件相關的地震波衰減指數，一般α=1.0～3.0。

按保護要求最高的電站廠房校核爆破振動速度，電站廠房距最近爆破點200m，最大一段起爆藥量Q=76.2kg，取K=200，α=1.6代入公式計算得v=0.38cm/s。爆破時的振動速度小于電站廠房允許的最大安全振動速度，可以滿足爆破振動安全要求。

4爆破效果

起爆后，導流洞內的臨時堵塞一次爆通，約5s后水庫內的水順利流進導流洞、經導流洞出口的控泄口噴涌而出，過水斷面滿足水庫放空速度要求，高壓水流挾裹碎渣沖出導流洞外，爆破取得圓滿成功。

本次爆破采用TC-4850高精度爆破測振儀，分別在電站廠房、大壩壩頂及壩底位置布設了振動監(jiān)測點，各點的監(jiān)測結果顯示均符合國家的安全標準。其中電站廠房點的振動監(jiān)測值為0.29cm/s，遠小于其允許的最大安全振動速度0.9cm/s，爆破振動未對電站周圍建(構)筑物產生結構性破壞。

5結 論

(1)臨時堵塞開挖導坑增加了臨空自由面的面積，提供了足夠的補償空間，楔形掏槽夾制力小，為爆破創(chuàng)造了良好的條件。

(2)合理設計臨時堵塞導坑開挖的總進尺、堵塞迎水端的預留厚度、炮孔孔深是確保堵塞不被水壓破壞、不產生滑移的關鍵，可為爆破安全作業(yè)提供可靠保障。

(3)采用水平多級楔形與垂直楔形組合掏槽技術，可沿堵塞軸線兩個相反的自由面方向相互作用，

垂直楔形掏槽沿炮孔軸線20°與45°方向產生楔入作用, 加劇了臨時堵塞迎水面支撐模板與鋼筋混凝土堵塞的破壞。

參考文獻(References)：

〔1〕劉美山，余強，王繆斯，等. 貴州塘寨電廠取水口巖塞爆破[J]. 工程爆破，2011, 17(4)：36-40.

LIU Mei-shan, YU Qiang, WANG Miu-si, et al. Rock plug blasting of water inlet at Tangzhai power plant in Guizhou Province[J]. Engineering Blasting, 2011, 17(4):36-40.

〔2〕 梁朝軍. 王快水庫渠首引水隧洞巖塞爆破[J]. 工程爆破，2013, 19(1-2)：57-59.

LIANG Chao-jun. Rock plug blasting of diversion tunnel in canal head of Wangkuai reservoir[J]. Engineering Blasting, 2013, 19(1-2)：57-59.

〔3〕 劉美山，李永池，張正宇，等. 洪家渡水電站2號導流洞進水口巖埂爆破拆除[J]. 工程爆破，2004, 10(1)：22-25.

LIU Mei-shan, LI Yong-chi, ZHANG Zheng-yu, et al. Blasting demolition of rock-dyke at inlet of No.2 water-diversion tunnel in Hongjiadu hydropower station[J]. Engineering Blasting, 2004, 10(1)：22-25.

〔4〕 黃紹鈞, 郝志信. 水下巖塞爆破技術[M]. 北京：水利電力出版社, 1993.

HUANG Shao-jun, HAO Zhi-xin. Underwater rock plug blasting technology[M]. Beijing: Water & Power Press, 1993.

〔5〕 楊國全, 吳政江. 花溪水庫擴建工程泄洪隧洞水下巖塞爆破設計與施工[J]. 貴州水力發(fā)電, 2007, 21(4)：64-66.

YANG Guo-qian, WU Zheng-jiang. Design& construction of blasting for rock plug underwater of spillway tunnel of huaxi reservoir extension project[J]. Guizhou Water Power, 2007, 21(4)：64-66.

〔6〕 GB 6722—2014 爆破安全規(guī)程[S]. 北京：中國標準出版社，2014.

GB 6722—2014 Safety regulations for blasting[S]. Beijing: China Standards Press, 2014.

Blasting of temporary plugging in Baiyun power station dam′s diversion tunnel

JIANG Wen-bin1， ZHAO Zi-qi2， LIU Shi-bing1， FU Jian-li1， ZHENG Yong-ze1

(1. Hunan Nanling Explosive Engineering Co.,Ltd., Changsha 410013， China；2. Hunan Water Conservancy and Hydropower Construction Group Co., Ltd., Changsha 410007， China)

ABSTRACT：For unknown complicated situation in temporary internal plugging structure, in order to ensure the construction safety under 36m deep water pressure, the method of cycle excavation blasting in pilot tunnel and division implementation blasting was applied.The level multistage wedge combined with vertical wedge cutting technique was used in temporary plugging removal and it achieved the desired effect. Pilot tunnel excavation blasting increased free surface for temporary plugging and provided enough space for favorable conditions of blasting once completely. Engineering practice proved that the pilot tunnel excavation combined with wedge cut design could provide a reference for similar engineering designs.

KEY WORDS:Blasting； Wedge slotting; Plugging; Temporary plugging; Diversion tunnel; Dam

中圖分類號：TD235； TV542+.4

文獻標識碼：A

doi：10.3969/j.issn.1006-7051.2016.01.013

作者簡介：蔣文斌(1983-)，男，碩士、工程師，主要從事礦山爆破一體化與工程爆破的設計與施工。 E-mail：524368583@qq.com

收稿日期：2015-05-20

文章編號：1006-7051(2016)01-0061-03