CFB鍋爐低氮燃燒改造對NOx排放質(zhì)量濃度的影響

吳劍恒

(1. 集美大學(xué) 福建省能源清潔利用與開發(fā)重點實驗室, 福建廈門 361021;2. 福建省石獅熱電有限責(zé)任公司, 福建石獅 362700)

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CFB鍋爐低氮燃燒改造對NOx排放質(zhì)量濃度的影響

吳劍恒1,2

(1. 集美大學(xué) 福建省能源清潔利用與開發(fā)重點實驗室, 福建廈門 361021;2. 福建省石獅熱電有限責(zé)任公司, 福建石獅 362700)

對一臺燃燒福建無煙煤的75 t/h中溫旋風(fēng)分離CFB鍋爐進(jìn)行低氮燃燒改造,將布風(fēng)板有效截面積由13.43 m2縮減為11.38 m2，二次風(fēng)率從40%提高到45%。工業(yè)熱態(tài)試驗證明該低氮改造取得了良好的效果:NOx排放質(zhì)量濃度從210 mg/m3左右降低到180 mg/m3左右,可滿足NOx排放質(zhì)量濃度200 mg/m3限值要求;機(jī)械不完全燃燒損失q4降低了0.3%～0.6%,CO排放質(zhì)量濃度也有所降低，提高了CFB鍋爐的運行經(jīng)濟(jì)性。

CFB鍋爐; NOx排放質(zhì)量濃度; 低氮燃燒改造; 布風(fēng)板有效截面積; 二次風(fēng)率; 中溫分離; 無煙煤

在CFB鍋爐中,低溫(爐床和爐膛溫度在850～1 050 ℃)燃燒可避免空氣中的氮生成NOx,分級燃燒可使燃料在還原氣氛中燃燒，以減少NOx生成,從而降低NOx原始排放質(zhì)量濃度。

為降低NOx原始排放質(zhì)量濃度,從NOx生成機(jī)理和優(yōu)化鍋爐結(jié)構(gòu)等方面著手,對燃燒福建無煙煤的75 t/h中溫旋風(fēng)分離CFB鍋爐采取縮減爐床有效截面積、提高二次風(fēng)率的低氮燃燒改造。筆者介紹該低氮燃燒改造內(nèi)容及其效果,為其他鍋爐改造提供借鑒。

1　改造前設(shè)備狀況及分析

某CFB鍋爐型號為DG75/3.82-11,采用“高爐膛、低煙速、高爐膛燃燒溫度、中溫旋風(fēng)絕熱分離、中物料循環(huán)倍率”設(shè)計方案[1],2001年9月投運,截至2014年1月已累計運行92 944 h。鍋爐主要運行參數(shù)見表1,結(jié)構(gòu)見圖1。

表1　鍋爐主要運行參數(shù)

注：1)測點標(biāo)高為4.85 m；2)測點標(biāo)高為6.06 m；3)測點標(biāo)高為11.10 m；4)測點標(biāo)高為14.40 m；5)測點標(biāo)高為19.00 m；6)測點標(biāo)高為30.28 m；7)測點標(biāo)高為12.00 m；8)測點標(biāo)高為18.23 m；9)測點標(biāo)高為16.54 m。

圖1　CFB鍋爐簡圖

2　低氮燃燒改造思路和方案

多次工業(yè)熱態(tài)試驗[2-7]和多年運行實踐均發(fā)現(xiàn),維持適當(dāng)?shù)囊欢物L(fēng)配比、合適的料層厚度,可使NOx排放質(zhì)量濃度最小。經(jīng)分析認(rèn)為,在CFB鍋爐中,燃料型NOx是生成NOx的主要組成部分,其質(zhì)量分?jǐn)?shù)超過95%;然而燃料型NOx主要產(chǎn)生于床層,主要是由燃料熱解出來的焦炭燃燒所產(chǎn)生的[8],而且還原性氣氛越強，NO生成量越少。CFB鍋爐大多采用單側(cè)集中給煤,盡管給入的燃料僅占床料總量的5%左右,進(jìn)入爐膛后處于流化狀態(tài),并立即與高溫床料進(jìn)行擾動混合,但因空氣與給煤分配不均和底部燃燒不夠強烈,局部氧化性氣氛下致使NO大量生成[9]。

為從源頭上降低NOx生成量和排放質(zhì)量濃度,從NOx生成機(jī)理和優(yōu)化鍋爐結(jié)構(gòu)方面著手,對一臺燃燒福建無煙煤的中溫旋風(fēng)分離CFB鍋爐進(jìn)行了縮減布風(fēng)板有效截面積、提高二次風(fēng)率的低氮燃燒改造。

2.1 縮減布風(fēng)板有效截面積改造

改造思路:在保證燃燒室正常流速、床料良好流化的基礎(chǔ)上,縮減布風(fēng)板有效截面積,加強密相區(qū)物料擾動混均并減少一次風(fēng)量,增強密相區(qū)的還原性氣氛,以降低NO生成量,并提高NO還原分解速率,從而降低NOx原始排放質(zhì)量濃度。

改造方案:為降低改造成本,采用增加密相區(qū)耐磨澆注料厚度的方式,使前墻澆注料厚度由70 mm(從水冷壁中心計算,下同)增至250 mm,后墻澆注料厚度由70 mm增至180 mm,左右墻澆注料厚度均由70 mm增至162.5 mm(見圖2)；布風(fēng)板實際有效截面積由13.43 m2縮減為11.38 m2,縮減率達(dá)到15.26%;密相區(qū)四周水冷壁鰭片上焊接Y形抓釘+耐磨澆注料,砌注高度約1.9 m (與爐前給煤口上邊沿平齊,標(biāo)高6.62 m),然后向上平滑過渡至下二次風(fēng)口下邊沿(標(biāo)高7.08 m)。

圖2　縮減布風(fēng)板面積改造圖

2.2 提高二次風(fēng)率改造

改造思路:為強化富燃料區(qū)(密相區(qū))反應(yīng)區(qū)間的還原性氣氛,降低一次風(fēng)量同時提高二次風(fēng)量,將一、二次風(fēng)量的比例由60∶40調(diào)整為55∶45，即二次風(fēng)率從40%提高到45%。

改造方案:考慮現(xiàn)有二次風(fēng)機(jī)不能滿足送風(fēng)要求(見表2,一、二次風(fēng)機(jī)已改造為高效節(jié)能型風(fēng)機(jī)[10]),從熱一次風(fēng)管道(標(biāo)高16.5 m)引出一條內(nèi)徑為300 mm的管道,加裝1個直徑為300 mm的閘閥(命名為一次風(fēng)至二次風(fēng)聯(lián)絡(luò)閥)和2個單頭金屬波紋補償器,連接到熱上二次風(fēng)管道(標(biāo)高12.54 m),補充上二次風(fēng)量并提高上二次風(fēng)壓。

表2　一、二次風(fēng)機(jī)技術(shù)參數(shù)

運行方式:在鍋爐負(fù)荷大于75% BMCR,保持一次風(fēng)至二次風(fēng)聯(lián)絡(luò)閥全開狀態(tài),通過調(diào)整二次風(fēng)機(jī)變頻器開度和上下二次風(fēng)擋板開度來調(diào)節(jié)二次風(fēng)量和上下二次風(fēng)配比。

3　低氮燃燒改造效果

2014年2月完成了75 t/h CFB鍋爐縮減布風(fēng)板有效截面積和提高二次風(fēng)率的低氮燃燒改造。為驗證改造效果,按照DL/T 260—2012 《燃煤電廠煙氣脫硝裝置性能驗收試驗規(guī)范》進(jìn)行了工業(yè)熱態(tài)試驗。燃用設(shè)計煤種相近的福建無煙煤,設(shè)計煤種和試驗煤種的工業(yè)分析和元素分析結(jié)果見表3,試驗煤種的顆粒粒度分布見表4。由于該CFB鍋爐已建成并投運多爐一塔石灰石-石膏濕法脫硫[11],故爐內(nèi)沒有添加石灰石。

表3　設(shè)計煤種和試驗煤種的工業(yè)分析和元素分析

表4　試驗煤種的顆粒度分布1)

注:1)設(shè)計要求煤粒度≤8 mm,其中99%≤6 mm,50%≤1.5 mm,30%≤1 mm。

試驗內(nèi)容、方法、步驟和計算方法見文獻(xiàn)[5]。

3.1 空氣過量系數(shù)λ對NOx排放質(zhì)量濃度的影響

圖3描述了維持二次風(fēng)率β≈45%基本不變,鍋爐負(fù)荷分別為75 t/h和64 t/h時空氣過量系數(shù)λ對NOx排放質(zhì)量濃度的影響。

圖3　空氣過量系數(shù)λ對NOx排放質(zhì)量濃度的影響

由圖3可見：隨著空氣過量系數(shù)λ的增加, NOx排放質(zhì)量濃度顯著增加，但增速漸小,呈現(xiàn)為開口向下的拋物線趨勢(處于上升區(qū)間且未達(dá)到最高點),同時75 t/h負(fù)荷工況下的NOx排放質(zhì)量濃度較高且增加速率略大。75 t/h負(fù)荷工況下的擬合公式為y=-2.303 6x2+34.696x+105.50,重合度為0.989 2;64 t/h負(fù)荷工況下的擬合公式為y=-1.285 7x2+25.486x+103.80,重合度為0.989 4。這與許多文獻(xiàn)[8-9]得到的結(jié)果是一致的,也與工業(yè)熱態(tài)試驗結(jié)果[2-7]是一致的。

與改造前試驗結(jié)果[4-7]相比,NOx排放質(zhì)量濃度下降10～30 mg/m3。

空氣過量系數(shù)λ偏低時,燃燒室處于還原性氣氛,其中二次風(fēng)口以下的密相區(qū)處于強還原性氣氛,福建無煙煤在缺氧燃燒過程中NO生成量很少;由于福建無煙煤w(Vdaf)≤4%(見表3),揮發(fā)分N含量很低,NO的生成量也很小;同時,煤炭在缺氧燃燒時釋放出大量的NH3、CO、HCN、H2和焦炭與NO反應(yīng)將其還原為N2,從而降低了NOx排放質(zhì)量濃度[8]。隨著λ增加,燃燒室內(nèi)的O2濃度提高,燃燒強度加劇,N轉(zhuǎn)化為NO的速率加快, NO生成量增加;同時,也減弱了密相區(qū)內(nèi)的還原性氣氛,降低了CO、NH3、HCN、H2質(zhì)量濃度,從而降低了NO被還原速度,增加了NOx排放質(zhì)量濃度[5]。

75 t/h負(fù)荷工況下的NOx排放質(zhì)量濃度較高,分析其原因主要有:(1)改造將一、二次風(fēng)量的比例由60∶40調(diào)整為55∶45,在75 t/h設(shè)計負(fù)荷工況下一次風(fēng)量由44 339 m3/h降至40 644 m3/h;同時布風(fēng)板實際有效截面積由13.43 m2縮減為11.38 m2,布風(fēng)板處設(shè)計煙速由3.83 m/s提高為4.14 m/s,物料在強還原氣氛下的密相區(qū)停留時間縮短約0.05 s,不利于抑制NO生成,提高了NOx排放質(zhì)量濃度;(2)試驗用煤粒徑偏大且分布不均(見表4),其中粒徑小于0.9 mm的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為40.2%,粒徑大于5 mm的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為27.33%,均遠(yuǎn)高于設(shè)計要求,需提高流化速度才能確保較大顆粒良好流化;(3)相同空氣過量系數(shù)λ時75 t/h負(fù)荷工況所需一次風(fēng)量增大,意味著流化速度提高,密相區(qū)擾動加劇,燃料與空氣混合更均勻,大氣泡數(shù)量減少,可降低局部氧濃度較高的狀況發(fā)生,維持爐床內(nèi)的還原性氣氛,有效抑制NO生成,并加速NO還原分解,降低了NOx排放質(zhì)量濃度; (4)負(fù)荷提高意味著福建無煙煤燃燒加劇,從而強化了福建無煙煤的后燃性[12],爐膛燃燒區(qū)域溫度提高(見圖4),增加了焦炭燃燒和揮發(fā)分N燃燒過程NO生成量[8],NOx排放質(zhì)量濃度增加。

圖4　不同工況下的爐膛測點煙溫

3.2 二次風(fēng)率β對NOx排放質(zhì)量濃度的影響

圖5描述了鍋爐負(fù)荷分別為75 t/h和64 t/h且λ≈1.2、上二次風(fēng)率k≈50%時，二次風(fēng)率β對NOx排放質(zhì)量濃度的影響。

圖5　二次風(fēng)率β對NOx排放質(zhì)量濃度的影響

(1)

從圖5可以看出：隨著二次風(fēng)率β的增加, NOx排放質(zhì)量濃度呈現(xiàn)先明顯下降，但降速逐漸減小(β≤40%)至平緩(40%<β≤55%)，最后略微增加(β>55%),表現(xiàn)為開口向上的拋物線。75 t/h負(fù)荷工況下的擬合公式為y=2.869x2-33.607x+278.4,重合度為0.993 1;64 t/h負(fù)荷工況下的擬合公式為y=2.900 4x2-34.438x+263.45,重合度為0.990 8。這表明存在最佳的二次風(fēng)率β且λ=1.2、k=50%時，最佳β在40%～55%,使NOx排放質(zhì)量濃度最低。這與改造前工業(yè)熱態(tài)試驗得到的規(guī)律[6-7]是基本一致的。

與改造前試驗結(jié)果[4-7]相比,NOx排放質(zhì)量濃度下降10～40 mg/m3。分析其原因主要有: (1)在保持λ=1.2基本不變的情況下,二次風(fēng)率β增加意味一次風(fēng)量減少,密相區(qū)內(nèi)燃料處于缺氧燃燒,生成大量的CO、NH3、HCN、H2和焦炭等不完全燃燒產(chǎn)物,可抑制NO生成,并利于NO還原分解; (2)總風(fēng)量不變的情況下增加β,意味減少一次風(fēng)量,從而降低了二次風(fēng)口以下的物料流化速度,延長了物料在強還原性氣氛區(qū)域的停留時間,可減少NO生成量，同時二次風(fēng)口以上區(qū)域空氣含氧量隨之增加,福建無煙煤燃燒加劇,焦炭燃燒和揮發(fā)分N燃燒過程NO生成量增加,對NOx排放質(zhì)量濃度起到雙重作用; (3)當(dāng)β在40%～55%,雖強化了下二次風(fēng)口以下區(qū)域的還原性氣氛,但嚴(yán)重缺氧也延遲了福建無煙煤的燃燒,并影響了CO、NH3、HCN、H2等與NO的還原反應(yīng)[8],雙重作用使NOx排放質(zhì)量濃度達(dá)到最低值;(4)β大于55%后,下二次風(fēng)口以下區(qū)域的缺氧狀況更加嚴(yán)重,在雙重作用下增加了NOx排放質(zhì)量濃度。

3.3 上二次風(fēng)率k對NOx排放質(zhì)量濃度的影響

圖6描述了鍋爐負(fù)荷分別為75 t/h和64 t/h且λ≈1.2、β≈45%時，上二次風(fēng)率k對NOx排放質(zhì)量濃度的影響。

圖6　上二次風(fēng)率k對NOx排放濃度的影響

從圖6可以看出：隨著上二次風(fēng)率k的增加, NOx排放質(zhì)量濃度表現(xiàn)為先明顯降低且降速逐減(k≤40%)至基本平緩(40%55%)的趨勢,呈現(xiàn)為開口向上的拋物線趨勢。75 t/h和64 t/h負(fù)荷工況下的擬合公式分別為y=1.776x2-19.61x+224.81和y=1.323 6x2-13.319x+192.24,重合度分別為0.977 4和0.974 3。這表明存在最佳的上二次風(fēng)率k,且λ=1.2、β=45%時最佳k為45%～55%,使NOx排放質(zhì)量濃度最低。

(2)

與改造前試驗結(jié)果[6-7]相比,NOx排放質(zhì)量濃度下降了20～40 mg/m3。這是因為:(1)根據(jù)圖1,下二次風(fēng)噴嘴中心距離回料口1.578 m,距離布風(fēng)板2.44 m,并且該區(qū)域處于密相區(qū)和過渡區(qū)的交界,物料流速較小、濃度較大,下二次風(fēng)對物料的擾動、混合作用有限,爐膛中心區(qū)域局部缺氧現(xiàn)象和爐膛四周局部富氧現(xiàn)象同時存在,NO生成量較大;上二次風(fēng)噴嘴中心距離布風(fēng)板為6.10 m,并且該區(qū)域在過渡區(qū)和稀相區(qū)的交界處,物料流速高、濃度小,上二次風(fēng)的穿透射程遠(yuǎn)、混合能力強,從而提高了中心區(qū)域的傳熱強度和氧氣濃度,兩級燃燒作用明顯[5],可抑制NO生成。(2)維持總二次風(fēng)量(λ≈1.2、β≈45%)基本不變,增加上二次風(fēng)率k意味著減少下二次風(fēng)量,從而降低了密相區(qū)和過渡區(qū)的物料流化速度,延長了物料停留時間,并增強了密相區(qū)還原性氣氛,減少了NOx排放質(zhì)量濃度。(3)部分上二次風(fēng)來自一次風(fēng),風(fēng)壓更高,穿透能力強,混合效果好,可有效抑制NOx生成。(4)大量氧氣通過上二次風(fēng)口補充進(jìn)入爐膛,加劇了福建無煙煤的燃燒強度,強化了福建無煙煤的后燃性[12],提高了爐膛出口煙溫tex,增加了NO生成量,且降低了NO還原速率。(5)k大于55%后,上二次風(fēng)口以下區(qū)域的煤炭處于嚴(yán)重缺氧燃燒,雙重作用使NOx排放質(zhì)量濃度略微上升。

3.4 料層厚度對NOx排放質(zhì)量濃度的影響

圖7描述了鍋爐負(fù)荷分別為75 t/h和64 t/h且λ≈1.2、β≈45%、k≈50%時，料層厚度對NOx排放質(zhì)量濃度的影響。

圖7　料層厚度對NOx排放質(zhì)量濃度的影響

從圖7可以看出：隨著料層厚度tm的增加, NOx排放質(zhì)量濃度呈現(xiàn)先降低(tm≤5.5 kPa)至平緩(5.5 kPa6.50 kPa)的趨勢,表現(xiàn)為開口向上的拋物線趨勢。75 t/h負(fù)荷工況下的擬合公式為y=5.821 4x2-41.579x+229.40,重合度為0.983 3;64 t/h負(fù)荷工況下的擬合公式為y=5.964 3x2-43.664x+252.40,重合度為0.960 9。

分析其主要原因有:(1)CFB鍋爐中燃料型NOx是重要組成部分,且主要產(chǎn)生于床層[8]。(2)料層厚度較薄(tm≤5.5 kPa)時容易產(chǎn)生氣泡、節(jié)涌等現(xiàn)象,雖然氣泡分割強化了密相區(qū)的還原性氣氛,但氣泡不斷合并和分裂造成密相區(qū)底部區(qū)域局部富氧和局部缺氧同時存在,NOx排放質(zhì)量濃度增加。(3)料層厚度適中(5.5 kPa6.5 kPa)意味著阻力增加,所需一次風(fēng)壓提高,鍋爐運行所需的一次風(fēng)機(jī)出口壓力較高、一次風(fēng)量較大(在一次風(fēng)擋板開度不變的情況下,一次風(fēng)量隨料層厚度增加而減少),提高了密相區(qū)的空氣過量系數(shù)和氧濃度,減弱了還原性氣氛,增加了NO生成量。(5)改造后密相區(qū)容量減小,因爐床料層溫度穩(wěn)定和物料循環(huán)需要,75 t/h負(fù)荷所需的料層厚度較大。

3.5 對機(jī)械不完全燃燒損失q4和CO排放質(zhì)量濃度的影響

圖8、圖9分別描述了鍋爐負(fù)荷75 t/h且λ≈1.2時，二次風(fēng)率β、上二次風(fēng)率k對機(jī)械不完全燃燒損失q4和CO排放質(zhì)量濃度的影響。

圖8　二次風(fēng)率β對機(jī)械不完全燃燒損失q4和CO排放質(zhì)量濃度的影響

圖9　上二次風(fēng)率k對機(jī)械不完全燃燒損失q4和CO排放質(zhì)量濃度的影響

由圖8、圖9可見：二次風(fēng)率β、上二次風(fēng)率k對機(jī)械不完全燃燒損失q4的影響曲線均表現(xiàn)為開口向上的拋物線。擬合公式分別為y=0.081 5x2-1.205 9x+8.724 1、y=0.043 9x2-0.586 3x+6.248 1,重合度分別為0.984 7、0.985 4。這表明存在最佳的二次風(fēng)率β、上二次風(fēng)率k使機(jī)械不完全燃燒損失q4最小。試驗證明,λ≈1.2時最佳β為45%～55%,最佳k為40%～55%。

與改造前的工業(yè)試驗[2-3]相比得知：相近工況下q4降低了0.3%～0.6%,最佳的二次風(fēng)率β由40%～50%調(diào)整到40%～55%,最佳上二次風(fēng)率k由55%～65%前移到45%～55%。這說明本次低氮燃燒改造增強了空氣和燃料在爐內(nèi)的擾動、混合,強化了爐內(nèi)物料循環(huán),從而降低了機(jī)械不完全燃燒損失q4,提高了CFB鍋爐的運行經(jīng)濟(jì)性；同時,由于一次風(fēng)量相對減少(一次風(fēng)率β設(shè)計值由60%降低到55%),最佳二次風(fēng)率β、最佳上二次風(fēng)率k區(qū)間隨之變化。

由圖8、圖9可見：二次風(fēng)率β、上二次風(fēng)率k對CO排放質(zhì)量濃度的影響曲線基本一致,均表現(xiàn)為隨著β、k的增加, CO排放質(zhì)量濃度先急劇降低再緩慢下降后趨于平緩,但變化量總體不大,即不會明顯影響化學(xué)完全燃燒損失q3。這是因為提高二次風(fēng)率β、上二次風(fēng)率k,使二次風(fēng)口以下的燃燒區(qū)域處于缺氧狀態(tài),增加了CO生成量,雖然NO還原消耗部分CO,雙重作用仍增加了CO濃度;同時,提高了二次風(fēng)的混合能力和攪拌作用,兩級燃燒作用明顯,加劇了福建無煙煤的燃燒,強化了福建無煙煤的后燃性,提高了爐膛內(nèi)的燃燒溫度(見圖4),降低了CO排放質(zhì)量濃度,提高了CFB鍋爐的運行經(jīng)濟(jì)性。但是180 ℃左右的上二次風(fēng)過大時,會使?fàn)t膛內(nèi)溫度降低,無煙煤的著火和燃燒延遲,而該鍋爐在標(biāo)高23 m處布置了蒸發(fā)管束受熱面,850～1 050 ℃的高溫含塵煙氣經(jīng)過蒸發(fā)管束后降低到650～750 ℃,難以維持福建無煙煤的燃燒,導(dǎo)致CO排放質(zhì)量濃度升高。

4　結(jié)語

工業(yè)熱態(tài)試驗和運行實踐證明,將布風(fēng)板有效截面積由13.43 m2縮減為11.38 m2、二次風(fēng)率從40%提高到45%的低氮燃燒改造使NOx排放質(zhì)量濃度從約210 mg/m3降低到180 mg/m3左右，可減少NOx排放2.574 kg/h，按照鍋爐平均年運行7 000 h計算，1臺75 t/h CFB鍋爐每年可以減少NOx排放量15.50 t，根據(jù)環(huán)境保護(hù)部文件規(guī)定每排放1 t當(dāng)量NOx收取排污費1 200元,由《排污費征收使用管理條例》查得NOx當(dāng)量值為0.95，則每年可少繳納NOx排污費19 575元。

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Effects of Low-NOxCombustion Retrofit on NOxEmission Concentration of a CFB Boiler

Wu Jianheng1,2

(1. Fujian Key Laboratory of Clean Energy Utilization and Development, Jimei University,Xiamen 361021, Fujian Province, China;2. Fujian Shishi Thermal Power Co., Ltd.,Shishi 362700, Fujian Province, China)

A low-NOxcombustion retrofit was conducted on a 75 t/h intermediate-temperature cyclone separation CFB boiler burning Fujian anthracite by reducing the effective area of air distributor from 13.43 m2to 11.38 m2and improving the secondary air ratio from 40% to 45%. The low-NOxcombustion retrofit is proved to be effective by hot tests: the concentration of NOxemission is reduced from 210 mg/m3to 180 mg/m3, satisfying the 200 mg/m3concentration limit of NOxemission; the mechanical incomplete combustion lossq4is reduced by 0.3%～0.6%, with reduced mass concentration of CO emission and optimized operating economy of the CFB boiler.

CFB boiler; mass concentration of NOxemission; low-NOxcombustion retrofit; effective sectional area of air distributor; secondary air ratio; intermediate-temperature separation; anthracite

2015-10-23

吳劍恒(1975—)，男，高級工程師，從事電廠生產(chǎn)運行、科技創(chuàng)新和技術(shù)管理工作。

E-mail: wjh23456789@163.com

環(huán)保技術(shù)

TK229.66

A

1671-086X(2016)04-0244-06