李風(fēng)光，唐世艷，劉富初，樊自田

(華中科技大學(xué) 材料成形與模具技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，武漢 430074)

?

淀粉對(duì)氧化鋁基陶瓷型芯性能的影響

李風(fēng)光，唐世艷，劉富初，樊自田

(華中科技大學(xué) 材料成形與模具技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，武漢 430074)

為了解決氧化鋁基陶瓷型芯不易脫芯的難題，加入一定量的淀粉作為成孔劑。以白剛玉粉為基體材料、石蠟和蜂蠟為增塑劑、二氧化硅粉和氧化鎂粉為礦化劑，采用熱壓注法制備氧化鋁基陶瓷型芯；制備工藝參數(shù)如下：漿料溫度為90 ℃、熱壓注壓力為0.5 MPa、保壓時(shí)間為25 s；研究不同淀粉加入量對(duì)氧化鋁基陶瓷型芯性能的影響。結(jié)果表明：在燒結(jié)過程中，樣品中淀粉的燒失，增大了氧化鋁基陶瓷型芯內(nèi)部的孔隙率；隨著淀粉加入量的增加，氧化鋁基陶瓷型芯的室溫抗彎強(qiáng)度降低、顯氣孔率增大、溶失性增大、體積密度減??；經(jīng)1560 ℃燒結(jié)2.5 h后，淀粉加入量為8%的氧化鋁基陶瓷型芯綜合性能最好，其室溫抗彎強(qiáng)度為24.8 MPa、顯氣孔率為47.98%、溶失性為1.92 g/h、體積密度為1.88 g/cm3。

氧化鋁基陶瓷型芯；淀粉；室溫抗彎強(qiáng)度；顯氣孔率；溶失性

隨著航空燃?xì)鉁u輪發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪前燃?xì)鉁囟鹊牟粩嗵岣?，受金屬熔點(diǎn)的限制，從合金材料成分的角度提高渦輪葉片的承溫能力目前已接近極限，難以再有所提高[1]。因此，從提高葉片冷卻效率的角度入手，不斷改善渦輪葉片的氣冷結(jié)構(gòu)成為了葉片今后發(fā)展的方向，也是葉片設(shè)計(jì)與制造者所追求的目標(biāo)。隨著渦輪葉片氣冷技術(shù)的發(fā)展，葉片內(nèi)腔形狀日趨復(fù)雜，因而對(duì)成形葉片內(nèi)腔結(jié)構(gòu)的陶瓷型芯提出了更高的要求[2-5]。陶瓷型芯是制造高性能渦輪葉片的關(guān)鍵部件，其性能和質(zhì)量直接影響渦輪葉片的性能。

為了制造出滿足性能要求的陶瓷型芯，通常選用膨脹系數(shù)小、熔點(diǎn)較高且在燒結(jié)過程中不發(fā)生過多的晶型轉(zhuǎn)變及由此引起的體積變化的難熔氧化物或化合物作為基體材料，并添加礦化劑、增塑劑等作為輔助材料。目前，常用的陶瓷型芯主要有氧化硅基和氧化鋁基兩類[6-10]。氧化硅基陶瓷型芯熱膨脹系數(shù)小、易去除，但當(dāng)使用溫度超過1550 ℃時(shí)，高溫穩(wěn)定性下降，高溫蠕變加劇，導(dǎo)致葉片的合格率很低。因此，氧化硅基陶瓷型芯適宜在澆注溫度低于1550 ℃的定向凝固和單晶條件下使用，不能用于高溫定向凝固合金的制造，從而限制了其在渦輪葉片制造中的應(yīng)用。與氧化硅基陶瓷型芯相比，氧化鋁基陶瓷型芯具有熔點(diǎn)高(2054 ℃)、化學(xué)穩(wěn)定性能和抗蠕變性能好等優(yōu)點(diǎn)[11-13]，可成形具有高尺寸精度的葉片內(nèi)腔，提高葉片的合格率；但氧化鋁基陶瓷型芯脫芯困難的問題制約了其廣泛應(yīng)用[14-16]。型芯氣孔率是反映型芯脫芯性能好壞的重要指標(biāo)之一，開展氧化鋁基陶瓷型芯內(nèi)部氣孔率的研究，對(duì)解決其脫除困難的問題，具有十分重要的意義。

改善陶瓷型芯的內(nèi)部氣孔率，可通過添加成孔劑的方法來(lái)實(shí)現(xiàn)。目前，成孔劑的種類有無(wú)機(jī)和有機(jī)兩類，無(wú)機(jī)成孔劑有碳酸銨、碳酸氫銨、氯化銨等，有機(jī)成孔劑主要是天然纖維、高分子聚合物和有機(jī)酸等[17]。在型芯加熱焙燒的過程中，無(wú)機(jī)成孔劑受高溫產(chǎn)生NH3等有害性氣體、會(huì)造成環(huán)境污染，而有機(jī)成孔劑受高溫產(chǎn)生CO2和H2O等，不會(huì)污染環(huán)境。在有機(jī)成孔劑中，淀粉價(jià)格便宜、無(wú)毒易得、容易燒失，是一種較為理想的成孔劑。本研究采用淀粉為成孔劑，以白剛玉粉為基體材料、石蠟和蜂蠟為增塑劑、二氧化硅粉和氧化鎂粉為礦化劑，制備不同氣孔率的氧化鋁基陶瓷型芯；研究淀粉加入量對(duì)型芯室溫抗彎強(qiáng)度、顯氣孔率、溶失性和體積密度的影響，探討其相關(guān)機(jī)理。

1 實(shí)驗(yàn)材料與方法

1.1 實(shí)驗(yàn)材料

氧化鋁基陶瓷型芯漿料的基體材料為白剛玉粉，礦化劑為二氧化硅粉和氧化鎂粉，成孔劑為可溶性淀粉，增塑劑為石蠟和蜂蠟。各個(gè)粉料的主要化學(xué)成分見表1、表2和表3。

白剛玉粉包括180目、250目和325目三種，其比例為6 ∶3 ∶1；二氧化硅粉加入量占白剛玉粉的10%；氧化鎂粉加入量占白剛玉粉的1%；可溶性淀粉加入量分別占白剛玉粉的2%，4%，6%，8%，10%和12%；增塑劑加入量占白剛玉粉的20%。其基本成分配比如表4所示。

表1 白剛玉粉和二氧化硅粉的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)

表2 氧化鎂粉的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)

表3 淀粉的參數(shù)指標(biāo)

表4 陶瓷漿料的基本成分配比

首先按一定比例稱量好不同粒度的白剛玉粉、礦化劑和成孔劑，采用機(jī)械攪拌進(jìn)行混合，攪拌1 h使物料混合均勻，再與增塑劑混合加熱，配制成陶瓷漿料。然后采用熱壓注法將陶瓷漿料壓注到模具中壓制成90 mm×14 mm×8 mm的型芯試樣，熱壓注工藝參數(shù)如下：漿料溫度為90 ℃、熱壓注壓力為0.5 MPa、保壓時(shí)間為25 s。將凝固脫模后的型芯試樣埋入盛有180目工業(yè)氧化鋁粉的剛玉匣缽中焙燒，由室溫升至1560 ℃ ，保溫2.5 h后，斷電隨爐冷卻。

1.2 實(shí)驗(yàn)方法

根據(jù)HB5353.3—2004標(biāo)準(zhǔn)，利用三點(diǎn)彎曲法，用抗彎強(qiáng)度試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行室溫抗彎強(qiáng)度σ的測(cè)試：

(1)

式中：σ為室溫抗彎強(qiáng)度，MPa；P為試樣斷裂時(shí)的載荷，N；L為兩支點(diǎn)跨距，mm；b為試樣寬度，mm；h為試樣厚度，mm。

根據(jù)HB5353.1—2004標(biāo)準(zhǔn)，利用阿基米德原理進(jìn)行顯氣孔率B和體積密度d的測(cè)試：

(2)

(3)

式(2)、(3)中：B為試樣顯氣孔率，%；d為試樣體積密度，g/cm3；G1為干燥試樣的質(zhì)量，g；G2為飽和了水的試樣在空氣中的質(zhì)量，g；G3為飽和了水的試樣在水中的質(zhì)量，g；dwater為試驗(yàn)溫度下水的密度，g/cm3。

以HB5353.6—2004標(biāo)準(zhǔn)為參考依據(jù)，試驗(yàn)中采用60%NaOH(其化學(xué)成分見表5)溶液為腐蝕液，在燒杯中堿煮試樣30 min，測(cè)試陶瓷型芯的溶失性和溶失比例：

(4)

(5)

式(4)、(5)中：C為溶失性，g/h；m1為試樣堿煮前的質(zhì)量,g；m2為試樣堿煮后的質(zhì)量，g；t為堿煮時(shí)間，h；φ為溶失比例，%。

表5 氫氧化鈉的主要成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)

采用STA449F3型熱重/差熱綜合熱分析儀對(duì)坯體進(jìn)行熱重與差熱分析；采用Quanta 200型掃描電子顯微鏡觀察型芯試樣斷面的微觀形貌和結(jié)構(gòu)。

2 結(jié)果與分析

2.1 陶瓷型芯性能分析

圖1是淀粉加入量對(duì)氧化鋁基陶瓷型芯室溫抗彎強(qiáng)度的影響。由圖1可以看出，隨著淀粉加入量的增加，陶瓷型芯的抗彎強(qiáng)度逐漸降低。當(dāng)?shù)矸奂尤肓繛?時(shí)，陶瓷型芯的室溫抗彎強(qiáng)度為37 MPa；當(dāng)?shù)矸奂尤肓繛?%時(shí)，室溫抗彎強(qiáng)度為24.8 MPa，可滿足生產(chǎn)對(duì)型芯強(qiáng)度的要求；當(dāng)?shù)矸奂尤肓看笥?%時(shí)，陶瓷型芯的室溫抗彎強(qiáng)度小于20 MPa，此時(shí)的型芯很難滿足生產(chǎn)要求。因此，從室溫抗彎強(qiáng)度角度考慮，淀粉加入量不超過8%。

圖1 不同淀粉加入量對(duì)氧化鋁基陶瓷型芯室溫抗彎強(qiáng)度的影響Fig.1 Effect of starch content on room-temperature flexural strength of alumina-based ceramic cores

圖2是淀粉加入量對(duì)氧化鋁基陶瓷型芯顯氣孔率的影響。由圖2可以看出，隨著淀粉加入量的增加，陶瓷型芯的顯氣孔率逐漸增大，這是因?yàn)樘砑拥牡矸酆驮鏊軇┑仍诟邷乇簾龝r(shí)燒失形成氣孔，淀粉加入量越大，形成的氣孔會(huì)越多。

圖2 不同淀粉加入量對(duì)氧化鋁基陶瓷型芯顯氣孔率的影響Fig.2 Effect of starch content on apparent porosity of alumina-based ceramic cores

圖3是淀粉加入量對(duì)氧化鋁基陶瓷型芯溶失性和溶失比例的影響。由圖3可以看出，隨著淀粉加入量的增加，陶瓷型芯的溶失性和溶失比例逐漸增大。

圖3 不同淀粉加入量對(duì)氧化鋁基陶瓷型芯溶失性和溶失比例的影響Fig.3 Effect of starch content on volatile solvent and insolubility proportion of alumina-based ceramic cores

圖4是氧化鋁基陶瓷型芯的溶失性和室溫抗彎強(qiáng)度與顯氣孔率的關(guān)系圖。由圖4可以看出，隨著陶瓷型芯顯氣孔率的增大，溶失性增大、室溫抗彎強(qiáng)度減小。陶瓷型芯的溶失性增大是因?yàn)樘沾尚托練饪茁试龃?，脫芯腐蝕堿液更易進(jìn)入到陶瓷型芯內(nèi)部，可加快陶瓷型芯與腐蝕堿液的溶失反應(yīng)，從而提高脫芯效率、增加溶失性；陶瓷型芯的室溫抗彎強(qiáng)度減小，是因?yàn)樘沾尚托緝?nèi)部孔隙率增大，使得其致密度下降，抗彎能力減小。

因此，提高氧化鋁基陶瓷型芯的脫芯性能，并不能一味地通過增大陶瓷型芯氣孔率來(lái)提高其溶失性。同時(shí)，還要考慮陶瓷型芯的室溫抗彎強(qiáng)度的變化，不能使室溫抗彎強(qiáng)度降低到無(wú)法滿足陶瓷型芯使用要求的程度。所以，制備氧化鋁基陶瓷型芯所用的淀粉并不是越多越好，而是在一定的臨界值之內(nèi)。

圖4 氧化鋁基陶瓷型芯的溶失性和室溫抗彎強(qiáng)度與顯氣孔率的關(guān)系圖Fig.4 Fitting plot of the volatile solvent and room-temperature flexural strength with apparent porosity

圖5是淀粉加入量對(duì)氧化鋁基陶瓷型芯體積密度的影響。由圖5可以看出，隨著淀粉加入量的增加，陶瓷型芯的體積密度逐漸減小。淀粉在高溫下會(huì)燒失，這樣會(huì)降低同體積下型芯質(zhì)量，從而使陶瓷型芯密度減小。

圖5 不同淀粉加入量對(duì)氧化鋁基陶瓷型芯體積密度的影響Fig.5 Effect of starch content on bulk density of alumina-based ceramic cores

綜上所述，隨著淀粉加入量的增加，氧化鋁基陶瓷型芯的室溫抗彎強(qiáng)度逐漸降低、顯氣孔率和溶失性逐漸升高，且體積密度減小。當(dāng)?shù)矸奂尤肓繛?%時(shí)，陶瓷型芯具有較好的綜合性能，其室溫抗彎強(qiáng)度為24.8 MPa、顯氣孔率為47.98 %、溶失性為1.92 g/h、體積密度為1.88 g/cm3。

淀粉加入量對(duì)氧化鋁基陶瓷型芯室溫抗彎強(qiáng)度、顯氣孔率、溶失性和體積密度的影響規(guī)律可以從兩個(gè)方面去解釋：一是淀粉加入量的增加對(duì)陶瓷型芯坯體中氧化鋁顆粒的致密化的阻礙作用增加，從而使得室溫抗彎強(qiáng)度降低[18]；二是隨著淀粉加入量的增加，淀粉顆粒在坯體中所占體積分?jǐn)?shù)不斷增大，在燒結(jié)過程中，淀粉燒失，會(huì)在原來(lái)位置留下孔洞，從而提高了陶瓷型芯的氣孔率，也降低了其體積密度。陶瓷型芯氣孔率增大，脫芯腐蝕液就很容易進(jìn)入型芯內(nèi)部與其進(jìn)行反應(yīng)，從而使得陶瓷型芯溶失性增加。因此，隨著淀粉加入量的增加，所制備氧化鋁基陶瓷型芯的室溫抗彎強(qiáng)度降低、顯氣孔率增大、溶失性增大、體積密度減小。

2.2 陶瓷型芯坯體熱重分析

為了探索淀粉加入量對(duì)氧化鋁基陶瓷型芯室溫抗彎強(qiáng)度、顯氣孔率、溶失性和體積密度的影響機(jī)理，對(duì)坯體進(jìn)行熱重與差熱分析。圖6是淀粉加入量分別為0和8%的坯體的熱分析曲線。比較兩幅圖可以看出，淀粉加入量為0和淀粉加入量為8%的坯體，均在550 ℃以后質(zhì)量保持穩(wěn)定，這說明坯體中含有的增塑劑或成孔劑已經(jīng)完全燒失。并且，兩種坯體中，在300 ℃以前，質(zhì)量減少速率都很快；在300 ℃以后質(zhì)量減少速率均放緩，但淀粉加入量為8%的坯體的質(zhì)量減少速率要明顯大于淀粉加入量為0的坯體質(zhì)量減少速率。從二者的差熱曲線中也可以看出同樣的規(guī)律。這說明，在增塑劑用量相同的情況下，淀粉的燒失使得陶瓷型芯內(nèi)部產(chǎn)生了更多的孔隙，從而使得型芯氣孔率增大，進(jìn)而影響陶瓷型芯的室溫抗彎強(qiáng)度、溶失性和體積密度等性能。

圖6 不同淀粉加入量坯體的熱分析曲線圖Fig.6 Thermal analysis graphs of the greenbody with various starch contents (a)0 starch;(b)8% starch

2.3 陶瓷型芯微觀結(jié)構(gòu)分析

圖7是不同淀粉加入量(0，4%，8%和12%)的氧化鋁基陶瓷型芯的斷口微觀形貌圖。由于淀粉的加入，淀粉顆粒在陶瓷型芯坯體內(nèi)占有一定的體積分?jǐn)?shù)。在陶瓷型芯燒結(jié)的過程中，淀粉燒失，會(huì)在原來(lái)的位置留下孔洞。而隨著淀粉加入量的增加，淀粉顆粒占有的體積分?jǐn)?shù)也增加，在燒結(jié)過程中，留下的孔洞也逐漸增多。由圖7也可以看出，隨著淀粉加入量的增加，陶瓷型芯的微觀孔隙率也逐漸增大。這表明陶瓷型芯的緊實(shí)度降低，佐證了宏觀上陶瓷型芯室溫抗彎強(qiáng)度和體積密度降低、顯氣孔率和溶失性增加的結(jié)論。

圖7 不同淀粉加入量氧化鋁基陶瓷型芯的SEM斷口形貌Fig.7 Fracture morphology of alumina-based ceramic cores with various starch contents (a)0;(b)4%;(c)8%;(d)12%

3 結(jié) 論

(1)淀粉的加入雖然在一定程度上降低了氧化鋁基陶瓷型芯的室溫抗彎強(qiáng)度，但是提高了氧化鋁基陶瓷型芯的氣孔率和溶失性，改善了其脫芯性能。

(2)淀粉加入量為8%時(shí)，氧化鋁基陶瓷型芯室溫抗彎強(qiáng)度為24.8 MPa、顯氣孔率為47.98%、溶失性為1.92 g/h、體積密度為1.88 g/cm3，綜合性能最好。

[1] 張立同，曹臘梅，劉國(guó)利，等．近凈形熔模精密鑄造理論與實(shí)踐[M]．北京：國(guó)防工業(yè)出版社，2007．

(ZHANG L T，CAO L M，LIU G L，etal．Theory and practice of near net shape investment casting[M]．Beijing：National Defense Industry Press，2007．)

[2] QIN Y X，PAN W． Effect of silica sol on the properties of alumina-based ceramic core composites[J]． Materials Science and Engineering A，2009，508(1/2)：71-75．

[3] RONALD J，RODNEY S． Ceramic core and method of making：US6578623[P]，2003．

[4] STEVEN K．Ceramic core for investment casting and method for preparation of the same：US 5468285[P]，1995．

[5] WU H H，LI D C，XU D Y，etal．Gelcasting of alumina based ceramic cores containing yttria for single crystal and directional solidification blades [J]．Advances in Applied Ceramics，2009，108(7)：406-411．

[6] 顧國(guó)紅，曹臘梅．熔模鑄造空心葉片用陶瓷型芯的發(fā)展[J]．鑄造技術(shù)，2002，23(2)：81-83．

(GU G H，CAO L M．Development of ceramic cores for investment casting hollow blades[J]．Foundry Technology，2002，23(2)：81-83．)

[7] 熊建平，趙國(guó)慶，戴斌煜，等．陶瓷型芯在航空發(fā)動(dòng)機(jī)葉片生產(chǎn)中的應(yīng)用與發(fā)展[J]．江西科學(xué)，2007，25(6)：801-806．

(XIONG J P，ZHAO G Q，DAI B Y，etal．Application and development of ceramic core in production of aero engine blade[J]．Jiangxi Science，2007，25(6)：801-806．)

[8] 楊來(lái)俠，段志軍，吳海華． 氧化鋁陶瓷型芯凝膠成型因素研究[J]．特種鑄造及有色合金，2012，30(2)：149-152．

(YANG L X，DUAN Z J，WU H H．Study on forming factors of alumina ceramic core [J]．Special Casting & Nonferrous Alloys，2012，30(2)：149-152．)

[9] 康海峰，李飛，趙彥杰，等．鎳基合金空心葉片澆鑄用硅基陶瓷型芯的制備及性能[J]．航空材料學(xué)報(bào)，2013，33(4)：1-8．

(KANG H F，LI F，ZHAO Y J，etal．Preparation of silica ceramic core in casting of nickel-based alloy hollow blade[J]．Journal of Aeronautical Materials，2013，33(4)：1-8．)

[10] 傅恒志．未來(lái)航空發(fā)動(dòng)機(jī)材料面臨的挑戰(zhàn)與發(fā)展趨向[J]．航空材料學(xué)報(bào)，2013，33(4)：52-61．

(FU H Z，Challenge and development trends to future aero-engine materials[J]．Journal of Aeronautical Materials，2013，33(4)：52-61．)

[11] HUANG Y，WHITE A，WALPOLE A，etal．Control of porosity and surface area in alumina [J]．Appl Catal，1989，56(1)：177-186．

[12] 覃業(yè)霞，張睿，杜愛兵，等．粉料粒度對(duì)氧化鋁基陶瓷型芯材料性能的影響[J]．稀有金屬材料與工程，2007，36(增刊1)：711-713．

(QIN Y X，ZHANG R，DU A B，etal．Effect of particle size on properties of alumina-based ceramic cores[J]．Rare Metal Materials and Engineering．2007，36(suppl 1)：711-713．)

[13] 王麗閣，左彬，朱廣智，等．孔隙率對(duì)氧化鋁基可溶陶瓷型芯性能的影響[J]．特種鑄造及有色合金，2012，32(5)：450-452．

(WANG L G，ZUO B，ZHU G Z，etal．Effect of porosity on the soluble alumina based ceramic core[J]．Special Casting & Nonferrous Alloys，2012，32(5)：450-452．)

[14] 王寶生，成來(lái)飛，張立同，等．氧化鋁基陶瓷型芯的脫芯工藝研究[J]．鑄造，2005，54(8)：758-760．

(WANG B S，CHENG L F，ZHANG L T，etal．Study on core leach technics of alumina base ceramic core[J]． Foundry，2005，54(8)：758-760．)

[15] SCHUTH F，UNGER K E．Preparation of solid catalysts[J]． Weinheim Wiley VCH，1999，84(1)：77-80．

[16] 王寶全，余建波，任忠鳴，等．多孔鋁基陶瓷型芯的制備及其性能[J]．無(wú)機(jī)材料學(xué)報(bào)，2012，27(3)：239-244．

(WANG B Q，YU J B，REN Z M，etal．Fabrication and properties of porous alumina-based ceramic core[J]．Journal of Inorganic Materials，2012，27(3)：239-244．)

[17] 王慧，曾令可，張海文，等．多孔陶瓷——綠色功能材料[J]．中國(guó)陶瓷，2002，38(3)：6-8．

(WANG H，ZENG L K，ZHANG H W，etal．Porous ceramic—green functional materials[J]． China Ceramics，2002，38(3)：6-8．)

[18] 趙童剛．淀粉原位固化制備氧化鋁基陶瓷型芯及性能研究[D]．西安：陜西科技大學(xué)，2013．

(ZHAO T G．Starch in-situ preparation of alumina-based ceramic core[D]．Xi′an：Shaanxi University of Science and Technology，2013．)

(責(zé)任編輯：徐永祥)

Effects of Starch on Properties of Alumina-based Ceramic Cores

LI Fengguang，TANG Shiyan，LIU Fuchu，F(xiàn)AN Zitian

(State Key Laboratory of Materials Processing and Die and Mould Technology，Huazhong University of Science and Technology，Wuhan 430074, China)

In order to improve the poor leachability of alumina-based ceramic cores, different amount of starch was added to the specimens as pore former. Alumina-based ceramic cores were prepared by hot injection technology using corundum powder as base material, paraffin wax and beeswax as plasticizer, silica powder and magnesium oxide powder as mineralizing agent, wherein the parameters of the hot injection process were as follows:temperature of the slurry was 90 ℃, hot injection pressure was 0.5 MPa and holding time was 25 s. The effects of starch content on the properties of alumina-based ceramic cores were studied and discussed. The results indicate that during sintering period, the loss of starch in the specimens makes porosity of the alumina-based ceramic cores increase. When starch content increases, the room-temperature flexural strength of the ceramic cores reduces and the apparent porosity increases; the volatile solvent increases and the bulk density decreases. After being sintered at 1560 ℃ for 2.5 h, room-temperature flexural strength of the alumina-based ceramic cores with starch content of 8%(mass fraction) is 24.8 MPa, apparent porosity is 47.98% when the volatile solvent is 1.92 g/h and bulk density is 1.88 g /cm3, the complex properties are optimal.

alumina-based ceramic cores；starch；room-temperature flexural strength；apparent porosity；volatile solvent

2016-04-27；

2016-05-15

國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51375187)

樊自田(1962—)，男，博士，教授，研究方向?yàn)樗Ａo(wú)機(jī)黏結(jié)劑及應(yīng)用、薄壁復(fù)雜鋁(鎂)合金材料及其精確鑄造成形等，(E-mail) fanzt@mail.hust.edu.cn。

10.11868/j.issn.1005-5053.2016.6.014

TQ174.75

A

1005-5053(2016)06-0086-06