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      循環(huán)流化床鍋爐低氮燃燒改造

      2016-12-23 18:59:36黑君
      科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2016年34期
      關(guān)鍵詞:循環(huán)流化床鍋爐改造

      黑君

      摘 要:3臺240t/h鍋爐是年產(chǎn)85萬噸甲醇裝置的動力源輸出設(shè)備,為單汽包、自然循環(huán)、循環(huán)流化床燃燒方式。為滿足鍋爐現(xiàn)有SCR煙氣脫硝裝置后煙氣使用條件,同時提高鍋爐出力負(fù)荷,降低鍋爐爐膛出口氮氧化物排放量,文章介紹甲醇分公司已實(shí)施的2臺240t/h鍋爐本體改造過程及達(dá)到的改造效果。

      關(guān)鍵詞:循環(huán)流化床鍋爐;低氮燃燒;改造

      1 3臺鍋爐運(yùn)行現(xiàn)狀介紹

      (1)鍋爐帶負(fù)荷困難,240t/h的循環(huán)流化床鍋爐最高能帶至

      220t/h負(fù)荷,有時只能帶180t/h負(fù)荷,影響對化工工藝主裝置的供汽及供電。

      (2)鍋爐床溫偏高(975℃),偏離設(shè)計(jì)值(790℃-920℃),爐內(nèi)整個溫度場分布不均勻,爐膛底部床層溫度和爐膛出口煙氣溫度相差較大,爐膛出口水平煙道溫度較低。鍋爐稀相區(qū)壓差小,鍋爐風(fēng)帽、分離器結(jié)構(gòu)及回料器風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)不合理,鍋爐主循環(huán)回路運(yùn)行不正常。

      (3)氮氧化物生成量高,最高達(dá)到650mg/Nm3,而爐膛出口水平煙道(脫硝噴槍位置)溫度較低,影響SNCR煙氣脫硝效率。鍋爐各主要運(yùn)行風(fēng)量測點(diǎn)設(shè)置空氣預(yù)熱器入口,屏幕顯示的鍋爐風(fēng)量受空氣預(yù)熱器漏風(fēng)影響,不能準(zhǔn)確反映鍋爐運(yùn)行狀況。

      (4)為了使鍋爐能帶較大負(fù)荷必須高爐溫運(yùn)行,爐膛供風(fēng)量偏大,導(dǎo)致鍋爐磨損嚴(yán)重,能耗較高。

      2 項(xiàng)目實(shí)施內(nèi)容

      2.1 鍋爐布風(fēng)裝置改造

      改造方案選取了較低的風(fēng)帽外罩小孔速度以降低外罩磨損,通過芯管小孔調(diào)節(jié)布風(fēng)板阻力以保證布風(fēng)板具有良好的阻力特性。針對甲醇分公司循環(huán)流化床鍋爐風(fēng)帽磨損嚴(yán)重的問題,對風(fēng)帽外罩小孔區(qū)域進(jìn)行了加厚,以提高其耐磨性和使用壽命。將風(fēng)帽外罩風(fēng)孔向下傾斜20°,減少相鄰風(fēng)帽風(fēng)孔的擾動,減少床料反竄;風(fēng)帽芯管上端部利用端板焊死,防止風(fēng)帽脫落從芯管漏渣,便于安裝施工。材質(zhì)方面采用鑄造方式進(jìn)行加工,風(fēng)帽外罩及芯管材質(zhì)統(tǒng)一采用ZG40Cr25Ni20。改造后的風(fēng)帽阻力從2.3kPa提升至4.3kPa,由于目前風(fēng)機(jī)余量較大,加之改造后可以降低一部分一次風(fēng)量,因此風(fēng)帽阻力可以滿足運(yùn)行需要。

      2.2 旋風(fēng)分離器中心筒改造

      改造方案采用Cr25Ni20MoMnSiNRe材料鑄造中心筒,內(nèi)徑縮至2.016m,高度減少為3200mm(插入深度縮減300mm,),內(nèi)徑適當(dāng)收縮能適當(dāng)提高分離效率,筒體厚度δ=16mm。這種中心筒耐高溫達(dá)1150-1200℃,完全可以滿足中心筒工作環(huán)境的溫度要求,耐高溫程度接近Cr25Ni20,而耐磨性遠(yuǎn)高于Cr25Ni20材料,并且鑄造中心筒厚度增加,能有效避免鋼板卷制中心筒在運(yùn)行中易受脹縮應(yīng)力而變形成橢圓,分離效率下降,燃燒工況惡化的后果;鑄造中心筒增厚后強(qiáng)度遠(yuǎn)高于鋼板卷制的筒體,不會產(chǎn)生變形現(xiàn)象。

      3 改造后的效果

      3.1 鍋爐布風(fēng)裝置改造效果

      3.1.1 由于采用良好結(jié)構(gòu)的風(fēng)帽結(jié)構(gòu),鍋爐主床的流化特性增加,改造后一次風(fēng)風(fēng)量降低10%,鍋爐床溫下降15℃。

      3.1.2 改造后額定負(fù)荷下布風(fēng)板阻力4000Pa。

      3.1.3 由于分級燃燒效果加強(qiáng),床溫下降,使得鍋爐的原始NOx排放下降10%。

      3.2 旋風(fēng)分離器中心筒改造效果

      3.2.1 通過中心筒和分離器入口截面改造,分離器效率提高,循環(huán)灰量增加,有利于鍋爐運(yùn)行床溫的降低、污染物排放的減少并節(jié)約爐內(nèi)干法脫硫用石灰石耗量。改造后分離器的阻力提高約150Pa,現(xiàn)有引風(fēng)機(jī)滿足改造后阻力增量的要求。

      3.2.2 鍋爐運(yùn)行床溫下降30-50℃。

      3.2.3 NOx原始排放濃度降低10%;

      3.2.4 稀相區(qū)壓力增加至1.0kPa以上。

      3.3 總體指標(biāo)

      2臺鍋爐出力不低于240t/h;240t/h負(fù)荷運(yùn)行時,床層溫度低于950℃,床層溫度與爐膛出口溫差小于50℃;爐膛出口氮氧化物降至<350mg/Nm3;出口煙氣氧含量不大于6%;空預(yù)器漏風(fēng)率不大于2%;鍋爐爐膛差壓介于1.5-2.5kPa之間;鍋爐出口排煙溫度低于140℃。

      4 結(jié)束語

      此次鍋爐本體改造不僅解決了甲醇分公司鍋爐長期出力不足問題,同時解決了SCR脫硝改造后鍋爐本體設(shè)備部件腐蝕等瓶頸問題,為甲醇分公司年產(chǎn)85萬噸甲醇裝置奠定了良好的基礎(chǔ)。

      參考文獻(xiàn)

      [1]DL/T5047-95.電力建設(shè)施工及驗(yàn)收技術(shù)規(guī)范(鍋爐機(jī)組篇)[S].

      [2]ASME PTC4-1-1998.鍋爐性能試驗(yàn)規(guī)程[S].

      [3]GB 9222-2008.水管鍋爐受壓組件強(qiáng)度計(jì)算[Z].

      [4]GB 13223-2011.火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)[S].

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