寧遠(yuǎn)思

(成都鐵路局貴陽(yáng)樞紐建設(shè)指揮部，貴州 貴陽(yáng) 550003)

橋梁樁基沖擊鉆機(jī)沖擊效應(yīng)分析

寧遠(yuǎn)思

(成都鐵路局貴陽(yáng)樞紐建設(shè)指揮部，貴州 貴陽(yáng) 550003)

沖擊式鉆機(jī)是灌注樁基礎(chǔ)施工的一種重要鉆孔機(jī)械，它能適應(yīng)各種不同地質(zhì)情況。本文以老王沖大橋?yàn)楣こ瘫尘?，采用ANSYS LS-DYNA對(duì)老王沖大橋樁基沖擊鉆機(jī)沖擊效應(yīng)進(jìn)行了仿真分析，計(jì)算得到了該橋附近天然氣管道周?chē)|(zhì)點(diǎn)的位移、速度及加速度變化規(guī)律，評(píng)價(jià)了老王沖大橋樁基沖擊鉆施工中的沖擊波對(duì)臨近天然氣管道的影響，為樁基沖擊鉆機(jī)施工提供了分析數(shù)據(jù)，并為附近天然氣管道的安全使用提出了相應(yīng)措施。

沖擊式鉆機(jī)；樁基礎(chǔ)；沖擊效應(yīng)；沖擊波，天然氣管道

隨著城市人口的迅速增加和城鎮(zhèn)化建設(shè)的快速發(fā)展，越來(lái)越多的生命線工程包括天然氣和石油管線、供水和污水管線、煤氣和石油存儲(chǔ)設(shè)備涵管、電力和通訊線路等工程被埋于地下,這些地下管線作為城市的生命線,對(duì)城市的正常運(yùn)行起著至關(guān)重要的作用[1]。

城市的快速發(fā)展，導(dǎo)致新建的橋梁、道路難以避免從地下管線附近經(jīng)過(guò)或跨越。雖然施工荷載沒(méi)有直接作用在這些地下管線上，但它對(duì)周?chē)h(huán)境包括地下管線的影響不能忽視[2-4]，國(guó)內(nèi)外曾報(bào)道過(guò)多起因施工破壞地下管線的嚴(yán)重事故，教訓(xùn)深刻[5]。

在橋梁施工過(guò)程中，沖擊式鉆機(jī)是樁基礎(chǔ)施工的一種常用機(jī)械設(shè)備，它操作工序簡(jiǎn)單、效率高、適應(yīng)性強(qiáng)。但由于采用沖擊鉆施工，沖擊鉆頭重量大、提升高度較高，沖擊鉆頭從最高點(diǎn)自由下落時(shí)，在很短的時(shí)間內(nèi)與孔底地基土撞擊，產(chǎn)生強(qiáng)烈的沖擊波。該沖擊波向樁孔周?chē)鼗羵鬟f，對(duì)樁基施工場(chǎng)地周?chē)慕ㄖ锘驑?gòu)筑物形成較大動(dòng)力影響[6-8]。關(guān)于沖擊鉆孔對(duì)周邊環(huán)境的影響，國(guó)內(nèi)還沒(méi)有十分明確的規(guī)范，研究中大多參考《爆破安全規(guī)程》(GB 6722—2014)[9]和《機(jī)械工業(yè)環(huán)境保護(hù)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JBJ 16—2000)[10]以及其他相關(guān)規(guī)程，主要依據(jù)為建筑物的最大振動(dòng)速度。實(shí)際施工中，地表土因振動(dòng)產(chǎn)生的升降也是導(dǎo)致建筑物破壞的影響因素。

本文以老王沖大橋?yàn)楣こ瘫尘埃捎肁NSYS LS-DYNA對(duì)老王沖大橋樁基沖擊鉆機(jī)沖擊效應(yīng)進(jìn)行了仿真分析，計(jì)算得到該橋附近天然氣管道周?chē)|(zhì)點(diǎn)的位移、速度及加速度變化規(guī)律，評(píng)價(jià)老王沖大橋樁基沖擊鉆施工中的沖擊波對(duì)臨近天然氣管道的影響，為天然氣管道的使用安全提出了相應(yīng)措施。

1 工程背景

長(zhǎng)沙至昆明鐵路客運(yùn)專(zhuān)線，簡(jiǎn)稱(chēng)長(zhǎng)昆客專(zhuān)，是滬昆客專(zhuān)的西段，位于湖南、貴州和云南境內(nèi)，是我國(guó)“四縱四橫”客運(yùn)專(zhuān)線網(wǎng)的重要組成部分，區(qū)段列車(chē)最高時(shí)速250km/h，基礎(chǔ)設(shè)施預(yù)留提速條件，正線全長(zhǎng)1158.09km。

老王沖大橋位于貴州省貴陽(yáng)市城郊，橋梁全長(zhǎng)168.08m。老王沖大橋第2孔跨越中貴天然氣、貴陽(yáng)西環(huán)網(wǎng)天然氣兩條并行管道。

本橋2號(hào)墩為群樁基礎(chǔ)，樁徑1.5m，樁長(zhǎng)22m，臨近的天然氣管道直徑1.016m，埋深3～5m。由于本橋樁基采用沖擊鉆施工，沖擊鉆頭重量大、提升高度較高，沖擊鉆頭從最高點(diǎn)自由下落時(shí)，在很短的時(shí)間內(nèi)與孔底地基土撞擊，產(chǎn)生強(qiáng)烈的沖擊波。該沖擊波向樁孔周?chē)鼗羵鬟f，對(duì)樁基施工場(chǎng)地周?chē)慕ㄖ锘驑?gòu)筑物形成動(dòng)力影響。目前國(guó)內(nèi)對(duì)樁基沖擊鉆沖擊效應(yīng)的研究還并不多，為了考察長(zhǎng)昆客專(zhuān)老王沖大橋樁基沖擊鉆施工中的沖擊波對(duì)臨近天然氣管道使用安全的影響，和中南大學(xué)一起采用ANSYS LS-DYNA對(duì)沖擊過(guò)程進(jìn)行了仿真分析。

2 地質(zhì)條件及巖土物理特性

樁位處，各土層物理力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1。由于填筑土層、全風(fēng)化巖層較為松散，撞擊過(guò)程能量損失大、沖擊波衰減速度快，本文分析沖擊鉆頭行進(jìn)至弱風(fēng)化巖面的情況。

表1 土層物理力學(xué)參數(shù)

3 有限元模型

采用一個(gè)大圓柱體模擬地基土半空間無(wú)限體，該圓柱體的直徑為100倍樁徑，深度為2倍樁長(zhǎng)，用一個(gè)小圓柱體模擬沖擊鉆頭。在ANSYS LS-DYNA(ANSYS版本為14.5，WIN64)中，采用Solid164單元沖擊鉆頭和地基土，采用Shell163單元模擬管道壁。沖擊鉆頭自由落距2.0m，在沖擊鉆頭底面和樁孔底面之間建立接觸關(guān)系，靜摩擦系數(shù)取0.3，動(dòng)摩擦系數(shù)取0.2。

根據(jù)沖擊鉆頭的提升高度及其自由下落到達(dá)孔底的時(shí)間，結(jié)合樁基施工時(shí)沖擊鉆的工作頻率，計(jì)算3.5s時(shí)間內(nèi)的動(dòng)力效應(yīng)。自由下落時(shí)，沖擊鉆頭施加豎向加速度荷載，撞擊完成后，沖擊波在地基內(nèi)傳遞，考慮500個(gè)荷載子步，從而觀察沖擊波的傳遞過(guò)程。有限元模型如圖1所示。

圖1 1/2有限元模型

4 計(jì)算結(jié)果及分析

4.1 位移分析

典型的豎向位移分布曲線如圖2至圖5所示，撞擊發(fā)生瞬間(即自由下落開(kāi)始后第0.642366s)及撞擊發(fā)生后的典型豎向位移云圖如圖6至圖9所示。圖中豎向位移以向上為正，向下為負(fù)。

圖2 樁底豎向位移沿深度分布曲線

圖3 樁周豎向位移沿深度分布曲線

在自由下落階段，各個(gè)測(cè)點(diǎn)的豎向位移為零；撞擊發(fā)生的瞬間，測(cè)點(diǎn)豎向位移達(dá)到最大值0.02mm；撞擊完成后，測(cè)點(diǎn)豎向位移呈現(xiàn)波動(dòng)，幅值逐漸減小。但由于鉆頭回彈后又重新落下以及沖擊波在各個(gè)土層分界面和邊界面中的反射，導(dǎo)致豎向位移出現(xiàn)多次峰值。

圖4 樁周10m豎向位移沿深度分布曲線

圖5 樁底豎向位移沿徑向分布曲線

圖6 撞擊發(fā)生時(shí)豎向位移云圖(t=0.642366s)

圖7 撞擊發(fā)生后的豎向位移云圖(t=0.649421s)

樁底豎向位移峰值在撞擊面最大，沿深度增加而逐漸減??；樁周土節(jié)點(diǎn)豎向位移峰值在撞擊面以下最大，并沿深度增加而逐漸減小，在撞擊面以上的填筑土及全風(fēng)化花崗巖層中幾乎為零；距離樁軸線10m處的豎向位移峰值呈現(xiàn)出與樁周土節(jié)點(diǎn)一致的規(guī)律；撞擊面處豎向位移峰值沿徑向衰減較快，當(dāng)徑向距離大于10m時(shí)，基本接近于零。

圖8 撞擊發(fā)生后的豎向位移云圖(t=0.656481s)

圖9 撞擊發(fā)生后的豎向位移云圖(t=0.663538s)

4.2 速度分析

典型的速度分布曲線如圖10至圖13所示，撞擊發(fā)生瞬間(即自由下落開(kāi)始后第0.642366s)及撞擊發(fā)生后的典型速度云圖如圖14至圖17所示。

樁底速度峰值在撞擊面以下一定位置最大，沿深度增加而逐漸減??；樁周土節(jié)點(diǎn)速度峰值在撞擊面以下最大，并沿深度增加而逐漸減小，在撞擊面以上的填筑土及全風(fēng)化花崗巖層中幾乎為零；距離樁軸線10m處的速度峰值呈現(xiàn)出與樁周土節(jié)點(diǎn)一致的規(guī)律；撞擊面處速度峰值沿徑向衰減較快，但比豎向位移峰值衰減速度較慢，在距離樁軸線10m處的地基土節(jié)點(diǎn)速度峰值約1cm/s，當(dāng)徑向距離大于40m時(shí)，基本接近于零。

圖10 樁底速度沿深度分布曲線 圖11 樁周速度沿深度分布曲線

圖12 樁周10m速度沿深度分布曲線 圖13 樁底速度沿徑向分布曲線

圖14 撞擊發(fā)生時(shí)速度分布云圖(t=0.642366s) 圖15 撞擊發(fā)生后的速度分布云圖(t=0.649421s)

圖16 撞擊發(fā)生后的速度分布云圖(t=0.656481s) 圖17 撞擊發(fā)生后的速度分布云圖(t=0.663538s)

4.3 加速度分析

典型的加速度分布曲線如圖18至圖21所示，撞擊發(fā)生瞬間(即自由下落開(kāi)始后第0.642366s)及撞擊發(fā)生后的典型加速度云圖如圖22至圖25所示。

樁底加速度峰值在撞擊面以下一定位置最大，沿深度增加而逐漸減小；樁周土節(jié)點(diǎn)加速度峰值在撞擊面以下最大，并沿深度增加而逐漸減小，在撞擊面以上的填筑土及全風(fēng)化巖層中幾乎為零；距離樁軸線10m處的加速度峰值呈現(xiàn)出與樁周土節(jié)點(diǎn)一致的規(guī)律；撞擊面處加速度峰值沿徑向衰減較快，在距離樁軸線10m處的地基土節(jié)點(diǎn)加速度峰值約25m/s2，當(dāng)徑向距離大于40m時(shí)，基本接近于零。

圖18 樁底加速度沿深度分布曲線 圖19 樁周加速度沿深度分布曲線

圖20 樁周10m加速度沿深度分布曲線 圖21 樁底加速度沿徑向分布曲線

圖22 撞擊發(fā)生時(shí)加速度分布云圖(t=0.642366s) 圖23 撞擊發(fā)生后的加速度分布云圖(t=0.649421s)

圖24 撞擊發(fā)生后的加速度分布云圖(t=0.656481s) 圖25 撞擊發(fā)生后的加速度分布云圖(t=0.663538s)

5 結(jié)論

根據(jù)計(jì)算結(jié)果可知，距離樁軸線10m處節(jié)點(diǎn)的最大瞬時(shí)豎向位移約為0.02mm，方向向下。距離樁軸線10m處節(jié)點(diǎn)的最大瞬時(shí)速度約為1.54cm/s，小于5cm/s的安全限值。距離樁軸線10m處節(jié)點(diǎn)的最大瞬時(shí)加速度約為24.74m/s2，超過(guò)2倍重力加速度。

目前國(guó)際上一般采用質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)速度峰值作為沖擊鉆孔對(duì)臨近埋地天然氣管道影響的安全判據(jù)，天然氣管道附近質(zhì)點(diǎn)最大瞬時(shí)速度滿(mǎn)足5cm/s的限值要求，但由于其瞬時(shí)加速度很大，建議開(kāi)挖減振溝，以降低振動(dòng)對(duì)天然氣管道的影響。

[1] 侯忠良.地下管線抗震[M]. 北京：學(xué)術(shù)書(shū)刊出版社,1990.

[2] 杜小娟. 沖擊鉆孔施工對(duì)埋地天然氣管道的影響研究[D]. 西南科技大學(xué), 2011.

[3] 佘艷華. 蘇華友.橋梁樁基施工振動(dòng)對(duì)鄰近埋地管道影響試驗(yàn)研究[J]. 重慶交通大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版, 2014,33(2):35-39.

[4] 宋春生，李鵬飛，蒲傳金. 沖擊鉆孔振動(dòng)對(duì)埋地管道的安全判據(jù)探討[J].天然氣技術(shù)與經(jīng)濟(jì), 2011, 05(1):40-42.

[5] 姜小蘭. 跨越天然氣管線橋梁樁基沖擊鉆孔施工數(shù)值分析[J].大科技·科技天地, 2010(10).

[6] 姜峰,方佳,陳子毅,王宇,張波. 沖地周邊建筑物擊鉆孔對(duì)場(chǎng)的影響[J]. 工業(yè)建筑,2012,03:88-92.

[7] 彭建江. 沖擊鉆機(jī)在分離式立交橋樁基施工中的應(yīng)用[J]. 黑龍江交通科技,2010,02:104-105.

[8] 李鍇. 旋挖鉆機(jī)在大連地區(qū)樁基施工中的應(yīng)用研究[D].沈陽(yáng)建筑大學(xué),2013.

[9] 爆破安全規(guī)程(GB6722-2014)[S].北京：中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社,2015

[10] 機(jī)械工業(yè)環(huán)境保護(hù)設(shè)計(jì)規(guī)范JBJ 16—2000[S]．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2001.

(責(zé)任編輯：王先桃)

Impact Effect Analysis of Bridge Pile Foundation Drill

NING Yuansi

(Guiyang Hub Construction Headquarters of Chengdu Railway Bureau， Guiyang 550003, China)

Impact drill which can adapt to different geological conditions is an important drilling machine of pile foundation construction. Taking the Laowangchong Bridge as an engineering background, shock effect simulation analysis for pile impact drills was completed by using ANSYS LS-DYNA. Variation characteristics of displacement, velocity and acceleration of the particles near the gas pipeline for the bridge were obtained. The effect on the shock wave from the impact of pile drilling construction of the Laowangchong Bridge near the gas pipeline was evaluated. It provides analytical data for the construction of a percussive drill pile, and the reasonable measure to the safety of nearby gas pipeline was proposed.

impact drills; pile foundation; impact effect; shock wave; gas pipeline

1000-5269(2016)06-0130-06

10.15958/j.cnki.gdxbzrb.2016.06.28

2016-07-09

貴州省科學(xué)技術(shù)基金項(xiàng)目(黔科合J字[2015]2037號(hào))

寧遠(yuǎn)思(1971-10),男, 高級(jí)工程師, 從事鐵路建設(shè)管理工作。Emial:ningyuansi@126.com.

*通訊作者： 寧遠(yuǎn)思，Email：ningyuansi@126.com.

U443.15

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