摘 要:利用環(huán)道實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)對孤島稠油的流動(dòng)特性進(jìn)行了研究,分析了稠油流速對管輸粘度與管輸壓降的影響,結(jié)果表明,當(dāng)含水率較低時(shí),稠油管輸粘度隨流速的變化趨勢主要與管輸溫度有關(guān),當(dāng)含水率高于0.50時(shí),稠油管輸粘度基本不隨流速發(fā)生變化。通過數(shù)值計(jì)算,得到了稠油粘度與溫度、含水率及氣液比的關(guān)系,發(fā)現(xiàn)稠油粘度隨溫度和含水率的變化曲面如同“翻頁”,并利用matlab中的sftool工具箱擬合出孤島稠油粘度的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式。
關(guān)鍵詞:稠油;流變特性;粘度;壓降;氣液比
稠油的流動(dòng)特性與多種因素有關(guān),不同的流動(dòng)狀況對稠油表現(xiàn)出的流變性也有影響。使得含水超稠油在一定溫度、一定含水率和流量條件下的加熱保溫管輸成為可能[1]。郭東紅[2]分析了乳化降粘角度對稠油乳狀液流變性質(zhì)的影響;張躍雷等人[3]從動(dòng)態(tài)和靜態(tài)兩種角度測量了不同粘度稠油的流變特性;王鳳巖等人[4]從含水率角度研究了遼河稠油的流變特性;王為民等人[5]分析了超稠油的轉(zhuǎn)相問題,并研究了含水率、溫度及剪切速率對含水原油流變特性的影響。本文利用自行設(shè)計(jì)的環(huán)道實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)對孤島稠油進(jìn)行了測試,主要研究了流速對原油粘度及壓降的影響,并通過數(shù)值計(jì)算進(jìn)行原油流變特性的影響因素分析,建立孤島稠油粘度的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式。
1 環(huán)道實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)
環(huán)道實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)如圖1所示,主要包括油熱處理罐、循環(huán)水加熱罐、污水加熱罐、稠油泵、摻水泵、循環(huán)水泵、實(shí)驗(yàn)測試管段、輔助管段、電伴熱帶以及自控測試儀表,該系統(tǒng)可實(shí)現(xiàn)單一原油/稠油環(huán)道流變實(shí)驗(yàn)研究及稠油不同比例摻稀、化學(xué)降粘、摻水和摻氣管道輸送試驗(yàn)研究。實(shí)驗(yàn)測試管段設(shè)有3條平行的實(shí)驗(yàn)環(huán)道,總長19.74m,可進(jìn)行不同管徑實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對比。螺桿泵最大流量6000 L/hr。管路最高工作壓力:2.5MPa,最高工作溫度為95℃。
2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析
2.1 稠油流速對管輸粘度的影響
在恒定含水率和管輸溫度下,測試不同流速下的稠油管輸粘度,得到稠油管輸粘度與流速的關(guān)系曲線,如圖2所示。當(dāng)含水率較低時(shí),稠油管輸粘度隨流速的變化趨勢主要與管輸溫度有關(guān),這是因?yàn)榈蜏叵掠蜆拥恼潮谛暂^大,低流速時(shí)流體與管壁剪切較輕,油部分粘附在管壁上,流動(dòng)的流體含水相對較高,表現(xiàn)出粘度較低,而隨著流速增大,粘附在管壁上的油不斷被沖刷下來,流動(dòng)的流體含水不斷降低,從而管輸粘度不斷增大。當(dāng)含水率高于0.50時(shí),稠油管輸粘度基本不隨流速發(fā)生變化,管內(nèi)流態(tài)為層流,這是由于在高含水條件下,即使在低溫下會(huì)有一部分油粘附于管壁上,但由于流體中所含原油較少,粘附的原油數(shù)量有限,所以對整個(gè)流動(dòng)流體的粘度影響不大。
2.2 稠油流速對管輸壓降的影響
在恒定含水率和管輸溫度下,測試不同流速下的稠油管輸壓降,得到稠油管輸壓降與流速的關(guān)系曲線,如圖3所示。當(dāng)含水率為0.50時(shí),在管輸溫度為63℃條件下,管輸壓降隨稠油流速增大而增大,呈線性關(guān)系,而在管輸溫度為50℃條件下,管輸壓降隨稠油流速增大呈先緩慢增加后急劇增大的變化趨勢;當(dāng)含水率高于0.50時(shí),管輸壓降隨稠油流速的變化較小,較為穩(wěn)定。結(jié)合2.1可以看出,隨著稠油流速的變化,管輸壓降的變化規(guī)律主要是由管輸粘度造成的。
3 數(shù)值計(jì)算與因素分析
將稠油中C11+組分視為假組分,根據(jù)一定溫度、含水率的地面脫氣稠油粘度,計(jì)算假組分分子量M,利用PR粘度方程[6]考慮假組分后的粘度即為稠油粘度,偏心因子由Edmister關(guān)聯(lián)式[7]求解,并進(jìn)行修正。
3.1 壓力對稠油粘度的影響
在恒定含水率及溫度下,計(jì)算不同壓力下的稠油粘度,得到稠油粘度與壓力的關(guān)系曲線,如圖4所示??梢钥闯觯煌始皽囟葪l件下的曲線變化規(guī)律大致類似,稠油粘度隨壓力的增加而略有波動(dòng),變化不大。分析認(rèn)為,孤島稠油C11+假組分的分子量在3800~3900之間,重質(zhì)組分對稠油粘度的影響很大;地層壓力雖然可將輕組分壓入稠油,起到降低稠油粘度的作用,但假組分對稠油粘度的影響遠(yuǎn)超過輕組分降粘作用,最終體現(xiàn)為增壓對于降低稠油粘度效果甚微。
3.2 稠油粘度綜合影響因素分析
在恒定氣液比條件下,計(jì)算不同含水率及溫度下的稠油粘度,在三維坐標(biāo)系中繪制含水率、溫度和稠油粘度,并利用插值法得到稠油粘度隨溫度和含水率的變化曲面,如圖5所示,圖中曲面由上及下分別代表1、21、41、61、81Nm3/t五種氣液比??梢钥闯?,各氣液比下稠油粘度隨溫度和含水率的變化趨勢相似,變化曲面如同“翻頁”,且隨著氣液比的增加,稠油粘度的整體變化趨勢大幅下降,并在低溫(35℃)、低含水率(0.23)時(shí)減幅最為明顯。
3.3 稠油粘度與影響因素的關(guān)聯(lián)式
在一定氣液比條件下,以溫度和含水率為自變量,稠油粘度為因變量,利用matlab中的sftool工具箱進(jìn)行曲面擬合,得到不同氣液比下稠油粘度關(guān)于溫度及含水率的關(guān)聯(lián)式,格式如式(1)所示:
通過對不同氣液比下擬合關(guān)聯(lián)式系數(shù)m32進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析,得到m32隨氣液比gl的擬合關(guān)聯(lián)式:
將不同氣液比下擬合關(guān)聯(lián)式的各項(xiàng)系數(shù)mij與m32作比值,得出擬合關(guān)聯(lián)式的系數(shù)比Cij,從而得出孤島稠油粘度的經(jīng)驗(yàn)公式:
式中,μ——計(jì)算粘度,mPa.s;
T——溫度,℃;
wt——含水率;
gl——?dú)庖罕?,Nm3/t;
mij——計(jì)算系數(shù),以m32為基準(zhǔn)計(jì)算,mij=Cij m32。
4 結(jié)論
(1)當(dāng)含水率較低時(shí),孤島稠油管輸粘度隨流速的變化趨勢主要與管輸溫度有關(guān),當(dāng)含水率高于0.50時(shí),孤島稠油管輸粘度基本不隨流速發(fā)生變化。
(2)孤島原油粘度受地層壓力影響較小,主要與溫度、含水率及氣液比有關(guān),稠油粘度隨溫度和含水率的變化曲面如同“翻頁”,且隨著氣液比的增加,稠油粘度的整體變化趨勢大幅下降,并在低溫、低含水率時(shí)減幅最為明顯。
(3)利用matlab中的sftool工具箱擬合出稠油粘度隨溫度及含水率變化曲面的關(guān)聯(lián)式,并建立擬合關(guān)聯(lián)式各項(xiàng)系數(shù)與氣液比的關(guān)系,從而得出孤島稠油粘度的經(jīng)驗(yàn)公式。
參考文獻(xiàn)
[1]馬春紅, 吳曉東. 含水超稠油管輸流動(dòng)特性實(shí)驗(yàn)研究[J]. 中國石油大學(xué)學(xué)報(bào)自然科學(xué)版, 2005, 29(1):70-74.
[2]郭東紅, 江龍. 遼河稠油原油的流變性質(zhì)及其乳化降粘[J]. 化學(xué)通報(bào), 2002, 10:692-695.
[3]張躍雷, 程林松, 劉倩. 稠油流變特性的基礎(chǔ)實(shí)驗(yàn)研究[J]. 特種油氣藏, 2009, 16(6):64-66.
[4]王鳳巖, 嵇銳, 王忠偉, 等. 特(超)稠油流變特性試驗(yàn)研究及應(yīng)用[J]. 特種油氣藏, 2002, 9(5):91-93.
[5]王為民, 李恩田. 遼河油田含水超稠油流變特性研究[J]. 石油化工高等學(xué)校學(xué)報(bào), 2003, 22(16):69-71.
[6]郭緒強(qiáng), 榮淑霞, 楊繼濤, 等. 基于PR狀態(tài)方程的粘度模型[J]. 石油學(xué)報(bào), 1999, 3:56-59.
[7]Edmister,W.C. Applied Hydrocarbon Thermodynamics, Part 4: Compressibility Factors and Equations of State[J]. Pet, Refiner, 1958, 37, 173-175.
作者簡介
柏松,中國石油大學(xué)(華東)在讀研究生,研究方向:油氣儲(chǔ)運(yùn)工程。