周曉玉
高爐噴吹煤粉粒度對流動性和噴流性的影響
周曉玉
煤粉的流動性和噴流性對高爐噴吹系統(tǒng)有重要的影響。文章采用Carr粉體特性評價方法,選取3種典型的噴吹煤種研究不同變質(zhì)程度煤粉粒度對煤粉流動性指數(shù)和噴流性指數(shù)的影響。結(jié)果表明,低變質(zhì)煙煤和高變質(zhì)煙煤煤粉的流動性指數(shù)隨煤粉粒度增大呈增大趨勢,煤粉的噴流性指數(shù)則呈減小趨勢,無煙煤粉的流動性指數(shù)和噴流性指數(shù)隨粒徑的變化趨勢不明顯;煤粉的流動性指數(shù)隨變質(zhì)程度的提高而呈減小的趨勢;煤粉的噴流性指數(shù)一般隨變質(zhì)程度提高而呈增大的趨勢。
噴吹煤粉 流動性指數(shù) 噴流性指數(shù)
高爐噴吹煤粉是現(xiàn)代高爐煉鐵生產(chǎn)廣泛采用的技術(shù),是現(xiàn)代高爐爐況調(diào)節(jié)重要的技術(shù)手段之一。高爐噴吹煤粉可以降低焦比,改善高爐冶煉過程,對降低生鐵生產(chǎn)成本,提高高爐技術(shù)經(jīng)濟指標十分有利[1,2]。高爐噴吹工藝經(jīng)過長期的發(fā)展,已經(jīng)成為一種成熟的煉鐵技術(shù)[3]。
目前,我國用于高爐噴吹的煤種主要有無煙煤、貧煤、貧瘦煤、氣煤、長焰煤、不黏煤和弱黏煤[4],按照變質(zhì)程度不同可劃分為低變質(zhì)煙煤、高變質(zhì)煙煤和無煙煤。無煙煤的固定碳含量高、爆炸性低、安全性高,但燃燒性能及可磨性指數(shù)較差;而煙煤的燃燒性能和可磨性較好,但固定碳含量低,大量使用時置換比低,煤的揮發(fā)分含量高,安全性低。因而將不同煤種混配,可以揚長避短,發(fā)揮各自煤種的長處。多種噴吹煤種配合使用是高爐噴吹的發(fā)展趨勢[5-7]。
煤粉流動性和噴流性對高爐噴吹系統(tǒng)有重要影響。煤粉的流動性表征管道運輸、堆放過程中煤粉的輸送性能;煤粉的噴流性是指煤粉噴入高爐后,在風口回旋區(qū)的彌散性。通常認為,在同樣的外部條件下,煤粉在風口回旋區(qū)彌散度越大,相應(yīng)的煤粉燃燒率越高,煤粉放出的有效熱量越高[8]。煤粉的噴流性在一定程度上可以表征煤粉的燃燒性能。高爐噴吹煤粉的流動性越高,輸送性能越好;而煤粉的噴流性越高,則燃燒性能越好。Carr粉體特性指數(shù)是實驗室判定高爐噴吹煤粉流動性和噴流性較好的方法[9,10]。
目前,高爐噴煤工藝有粒煤噴吹工藝和粉煤噴吹工藝[11]。粉煤噴吹工藝一般要求煤粉的粒徑<200目的含量在70%以上,而粒煤噴吹工藝中煤粉的粒徑上限較大,<200目的含量只占10%-30%[12]。無論是粉煤噴吹工藝還是粒煤噴吹工藝中,粒度對煤粉的流動性和噴流性均有影響,不同變質(zhì)程度、不同粒度煤粉的性質(zhì)有所差異。因而本文選取國內(nèi)常用的、不同變質(zhì)程度的噴煤煤種,利用Carr粉體特性指數(shù)法系統(tǒng)研究不同變質(zhì)程度煤粉粒度對流動性和噴流性的影響,以期對噴吹混煤流動性指數(shù)和噴流性指數(shù)的預測提供指導。
1.1 實驗用煤
實驗用原料煤選用鋼鐵廠常用的、典型的低變質(zhì)煙煤、高變質(zhì)煙煤和無煙煤,分別以A、B、C代替。三種原料煤的煤質(zhì)指標見表1。
*煤中鉀和鈉總量的計算方法:
w(K+Na)=[0.830w(K2O)+0.742w(Na2O)]Ad/100
式中:w(K+Na):煤中鉀和鈉的總量,%;
0.830 :鉀占氧化鉀的系數(shù);
w(K2O):煤灰中氧化鉀的含量,%
0.742 :鈉占氧化鈉的系數(shù);
w(Na2O):煤灰中氧化鈉的含量,%
Ad:煤的干基灰分含量,%。
由表1可知,實驗用煤的灰分含量(Ad)均小于10%,而全硫含量(St,d)均小于0.05%,均為優(yōu)良的高爐噴吹煤種;煤中的磷含量(Pd)和鉀鈉總量含量較低,這對高爐操作是十分有利的;三種煤的發(fā)熱量均較高,固定碳含量隨變質(zhì)程度提高而增大[13]。需要注意的是,除了高變質(zhì)煙煤的哈氏可磨性指數(shù)(HGI)較高外,低變質(zhì)煙煤和無煙煤的可磨性指數(shù)(HGI)較低,對原料煤的制粉過程帶來不利影響。
1.2 制粉及篩分
三種原料煤樣品經(jīng)顎式破碎機破碎至6mm,經(jīng)過空氣平衡后加入到球磨機中磨制2小時,將制得的粉體樣品經(jīng)不同圓孔篩篩分制備不同粒級的樣品,見表2。
表1 實驗用煤的煤質(zhì)指標 %
表2 篩子的孔徑與網(wǎng)目的關(guān)系
1.3 流動性和噴流性測試
1960年代英國人卡爾(Carr)綜合研究粉體流動性和噴流性的影響因素,提出了表征粉體特性的卡爾指數(shù)??栔笖?shù)包括流動性指數(shù)和噴流性指數(shù)。
流動性指數(shù)(Fw)是粉體的自然坡度角、壓縮率、板勺角、均勻度等項指數(shù)的加權(quán)和,計算式如式(1)所示:
其中:θr為粉體的自然坡度角、CP為粉體的壓縮率、θs為粉體的板勺角、Ch為粉體的均勻度。
噴流性指數(shù)(Fd)是在流動性指數(shù)的基礎(chǔ)上,與崩潰角、差角和分散度等項指數(shù)加權(quán)求和得出,如式(2)所示:
其中:FW為粉體的流動性指數(shù),θf為粉體的崩潰角,θd為粉體的差角,Ds為粉體的分散度。
自然坡度角、壓縮率、板勺角、均勻度、崩潰角、差角、分散度的定義以及流動性指數(shù)和噴流性指數(shù)評價表見文獻[9]。
本文采用BT-1001型粉體綜合特性測試儀測試噴吹煤粉的流動性指數(shù)和噴流性指數(shù)。松裝密度、振實密度、自然坡度角、崩潰角、板勺角、分散度通過儀器直接測量,而差角和分散度通過相應(yīng)公式計算而得。
2.1 流動性指數(shù)和噴流性指數(shù)分析
2.1.1 低變質(zhì)煙煤的流動性指數(shù)和噴流性指數(shù)分析
由圖1可知,隨著煤粉粒度增大,低變質(zhì)煙煤的流動性指數(shù)急劇增大,當粒度大于0.147mm時,流動性指數(shù)基本不變;隨著煤粉粒度增大,低變質(zhì)煙煤的噴流性指數(shù)急劇減小,當粒度大于0.147mm時,噴流性指數(shù)基本不變。
2.1.2 高變質(zhì)煙煤的流動性指數(shù)和噴流性指數(shù)分析
由圖2可知,隨著煤粉粒度增大,高變質(zhì)煙煤的流動性指數(shù)呈急劇增大,當粒度大于0.495mm時,流動性指數(shù)基本不變;隨著煤粉粒度增大,高變質(zhì)煙煤的噴流性指數(shù)急劇減小,當粒度大于0.495mm時,噴流性指數(shù)基本不變。
圖1 低變質(zhì)煙煤的流動性指數(shù)和噴流性指數(shù)隨煤粉粒度的變化趨勢 mm
圖2 高變質(zhì)煙煤的流動性指數(shù)和噴流性指數(shù)隨煤粉粒度的變化趨勢 mm
2.1.3 無煙煤的流動性指數(shù)和噴流性指數(shù)分析
由圖3可知,無煙煤不同粒度煤粉的流動性指數(shù)和噴流性指數(shù)基本保持不變,隨粒度的變化趨勢不明顯。
2.2 變質(zhì)程度對煤粉流動性指數(shù)和噴流性指數(shù)的影響
由圖4可知,隨著變質(zhì)程度的提高,不同粒徑煤粉的流動性指數(shù)均呈減小的趨勢。由圖5可知,煤粉的噴流性指數(shù)與變質(zhì)程度的關(guān)系較為復雜,粒度小于0.074mm(200目)的煤粉的噴流性指數(shù)隨變質(zhì)程度提高而呈降低趨勢,其他粒度煤粉的噴流性指數(shù)隨變質(zhì)程度提高而呈增大的趨勢。
圖3 無煙煤的流動性指數(shù)和噴流性指數(shù)隨煤粉粒度的變化趨勢 mm
圖4 煤粉的流動性指數(shù)隨變質(zhì)程度的變化趨勢
圖5 煤粉的噴流性指數(shù)隨變質(zhì)程度的變化趨勢
2.3 綜合分析
不同粒度煤粉的性質(zhì)不同,隨著煤粉粒度的減小,煤粉中惰質(zhì)組的含量增加而鏡質(zhì)組的含量相對降低[14]。煤巖組分性質(zhì)的差異可能是導致煤粉流動性指數(shù)和噴流性指數(shù)出現(xiàn)差異的原因。無煙煤中鏡質(zhì)組和惰質(zhì)組的性質(zhì)趨同[15],因而不同粒度煤粉的流動性指數(shù)和噴流性指數(shù)基本一致。
不同變質(zhì)程度、不同粒徑的煤粉流動性指數(shù)和噴流性指數(shù)出現(xiàn)差異,對利用變質(zhì)程度、煤粉粒徑二元參數(shù)預測噴吹混煤的流動性指數(shù)和噴流性指數(shù)具有重要意義。此外高爐噴吹用煤關(guān)注指標較多,下一步實驗還需要結(jié)合其他指標綜合進行分析評價。
(1)對于低變質(zhì)煙煤和高變質(zhì)煙煤來講,隨著煤粉粒度增大,煤粉的流動性指數(shù)均呈增大趨勢,噴流性指數(shù)均呈減小趨勢;無煙煤粉的流動性指數(shù)和噴流性指數(shù)隨粒徑的變化趨勢不明顯;
(2)煤粉的流動性指數(shù)隨變質(zhì)程度的提高而呈減小的趨勢;煤粉的噴流性指數(shù)與變質(zhì)程度的關(guān)系較為復雜,煤粉的噴流性指數(shù)一般隨變質(zhì)程度提高而呈增大的趨勢,小于0.074mm(200目)的煤粉的噴流性指數(shù)隨變質(zhì)程度提高而呈降低趨勢,原因還需進一步探究。
[1]王國雄,王鐵.現(xiàn)代高爐粉煤噴吹[M].北京:冶金工業(yè)出版社,1997:1-6.
[2]陳達士.高爐噴吹煤粉技術(shù)[M].北京:冶金工業(yè)出版社,1993:1-10.
[3]湯清華,馬樹涵.高爐噴吹煤粉知識問答[M].北京:冶金工業(yè)出版社,1997:1-12.
[4]耿滌.高爐噴吹煙無混合煤綜述[J].安徽冶金,2001,2:7-12.
[5]陳亞飛.潞安貧煤作噴吹煤的特征分析[J].煤炭學報,2008,33(7):803-806.
[6]劉仁生,趙兵,房連增,等.潞安貧煤、貧瘦煤與其他煤混合噴吹的優(yōu)化選擇[J].煤炭技術(shù),2010,29(1):209-221.
[7]張俊燕,金龍哲,王麗穎,等.貧煤、貧瘦煤用作高爐噴吹煤的可行性研究[J].煤炭科學技術(shù),2006,34(10):62-65.
[8]楊天鈞,蒼大強,丁玉龍編著.高爐富氧煤粉噴吹[M].北京:冶金工業(yè)出版社,1996:20-57.
[9]張鵬.卡爾指數(shù)法在評價煤粉粉體特性中的應(yīng)用[J].中國粉體技術(shù),2000,6(5):33-36.
[10]張衛(wèi)東,祁成林,張建良,等.高爐噴吹煤粉的粉體流動性與煤質(zhì)相關(guān)性[J].北京科技大學學報,2012,34(4):430-436.
[11]張吉剛.萊鋼1 880 m3高爐噴吹粒煤工業(yè)試驗研究[D].北京,北京科技大學,2006:1-20.
[12]張建民,吳鏗,張吉剛,等.高爐噴吹粒煤初探[J].中國冶金,2008,18(5):35-37.
[13]GB/T 18512-2008,高爐噴吹用煤技術(shù)條件.
[14]周師庸,趙俊國.煉焦煤性質(zhì)與高爐焦炭質(zhì)量[M].北京:冶金工業(yè)出版社2005:131-143.
[15]韓德馨.中國煤巖學[M].徐州:中國礦業(yè)大學出版社,1996:26-58.
(作者單位:中鋼設(shè)備有限公司)