季 節(jié)，馬榕達(dá)，鄭文華，索 智，許 鷹

(1.北京建筑大學(xué) 土木與交通工程學(xué)院，北京 100044； 2.北京未來(lái)城市設(shè)計(jì)高精尖創(chuàng)新中心，北京 100044)

0 引 言

特立尼達(dá)湖瀝青(Trinidad lake asphalt, TLA)是產(chǎn)自南美洲特立尼達(dá)湖的天然瀝青，其物理化學(xué)性質(zhì)與瀝青相似，和瀝青有很好地相容性，能有效地提高瀝青的高溫性能、水穩(wěn)定性和抗老化性能。2000年，沈金安[1]對(duì)TLA改性瀝青的摻配工藝、質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)以及國(guó)內(nèi)外的應(yīng)用情況進(jìn)行了闡述；2010年，張恒龍等[2]采用動(dòng)態(tài)剪切流變儀對(duì)不同摻量、不同老化階段的TLA改性瀝青流變性能進(jìn)行研究，指出TLA的摻入可有效改善瀝青的熱氧老化和紫外老化性能；2011年，D.SINGH-ACKBARALI等[3]研究了廢棄潤(rùn)滑油對(duì)TLA黏彈性的影響，認(rèn)為廢棄潤(rùn)滑油的摻入使得TLA中低分子飽和烴增加，改性后的TLA動(dòng)態(tài)剪切模量、損耗模量和復(fù)數(shù)模量同時(shí)下降。2014年，吳光勇等[4]通過(guò)正交試驗(yàn)研究了TLA摻量、摻加方式、基質(zhì)瀝青種類和礦料級(jí)配4個(gè)因素對(duì)TLA改性瀝青混合料高溫性能的影響，結(jié)果表明4個(gè)因素對(duì)TLA改性瀝青混合料高溫性能影響的高低順序依次是：TLA摻加方式>TLA摻量>礦料級(jí)配>基質(zhì)瀝青種類；R.MAHARAJ等[5]用儲(chǔ)能模量、復(fù)數(shù)模量、損耗模量和相位角評(píng)價(jià)廢舊輪胎橡膠摻量和粒徑對(duì)TLA和TPB(Trinidad petroleum bitumen)流變性能的影響，發(fā)現(xiàn)隨著橡膠的摻入且摻量增加能提高兩種瀝青的抗車轍性能，橡膠粒徑在350～500 μm之間時(shí)對(duì)瀝青抗車轍性能改善最優(yōu)；2015年，王安福等[6]采用動(dòng)態(tài)剪切流變儀研究了灰分對(duì)TLA改性瀝青膠漿高溫性能的影響，發(fā)現(xiàn)灰分對(duì)TLA改性瀝青膠漿高溫性能改善作用的權(quán)重為86.3%，作為填料的權(quán)重為13.7%；R.MAHARAJ等[7]用相位角和復(fù)數(shù)模量來(lái)評(píng)價(jià)廢棄食用油對(duì)3種特立尼達(dá)改性瀝青〔TLA、TPB、TLA-TPB(50∶50)〕流變性能的影響，發(fā)現(xiàn)廢棄食用油的摻入使得這3種瀝青軟化點(diǎn)降低，且廢棄食用油和TLA 共混能使廢物再利用的同時(shí)達(dá)到改善瀝青使用性能的效果；2016年，楊娥[8]為了更合理地評(píng)價(jià)TLA改性瀝青的高溫性能，通過(guò)靜載試驗(yàn)分析了TLA摻量對(duì)零剪切黏度(ZSV)的影響，結(jié)果表明：隨著TLA摻量的增加，TLA改性瀝青的ZSV變大，且剪切變稀的臨界剪切速率隨著溶液黏度的降低而增大；梁星敏等[9]對(duì)TLA摻量為15%、25%、35%的改性瀝青進(jìn)行流變性能的相關(guān)試驗(yàn)，研究TLA摻量對(duì)TLA改性瀝青高、低溫性能的影響，提出TLA的合理?yè)搅吭?5%～35%之間。

煤直接液化殘?jiān)?direct coal liquefaction residue，DCLR)是在煤直接液化過(guò)程中生成的不能轉(zhuǎn)變?yōu)橐合嗪蜌庀嗖糠值漠a(chǎn)物，與傳統(tǒng)的煤瀝青相比，煤直接液化殘?jiān)泻休^多的碳酸鈣、二氧化硅等無(wú)機(jī)物質(zhì)。DCLR的產(chǎn)量占原煤量的12%～40%[10-11]，其典型組成為：重質(zhì)油20%～30%、瀝青烯20%～30%、前瀝青烯5%～10%和四氫呋喃不溶物(未反應(yīng)的煤和礦物質(zhì))45%左右[12]。DCLR與TLA在比重、三氯乙烯和甲苯中的溶解度等某些物化性質(zhì)上十分相近，故DCLR有替代TLA作為瀝青改性劑的可能性。2007年，王寨霞等[13]將DCLR作為改性劑加入瀝青中并與TLA改性瀝青的性能進(jìn)行對(duì)比，發(fā)現(xiàn)DCLR可替代TLA，并在摻量上明顯小于TLA；2015年，季節(jié)等[14-15]利用多種宏觀和微觀研究手段，對(duì)比分析了DCLR和TLA改性瀝青及其膠漿的宏觀性能和微觀結(jié)構(gòu)變化，發(fā)現(xiàn)DCLR和TLA對(duì)瀝青的改性機(jī)理是物理改性，且都能改善瀝青高溫性能，但對(duì)低溫性能有損害。相同摻量下，DCLR對(duì)瀝青性能的影響程度明顯高于TLA的。

由此可見(jiàn)，DCLR和TLA在宏觀性能和微觀結(jié)構(gòu)上對(duì)瀝青的影響十分相似，但關(guān)于DCLR和TLA對(duì)瀝青-集料黏附性的影響還鮮有研究。筆者基于表面自由能理論，采用躺滴法分別測(cè)量不同DCLR、TLA摻量下改性瀝青的表面自由能，對(duì)比分析DCLR和TLA對(duì)瀝青表面自由能的影響及變化規(guī)律。同時(shí)，選用石灰?guī)r和花崗巖作為集料，計(jì)算不同DCLR、TLA摻量下改性瀝青-集料的黏附功、剝落功和水穩(wěn)定性評(píng)價(jià)參數(shù)，對(duì)比分析DCLR和TLA對(duì)瀝青-集料黏附性的影響。

1 試驗(yàn)材料與方法

1.1 試驗(yàn)材料

基質(zhì)瀝青采用SK-90瀝青，TLA產(chǎn)自南美洲特立尼達(dá)湖的天然瀝青，DCLR來(lái)自中國(guó)神華煤制油化工有限公司內(nèi)蒙古分公司。3種材料的主要技術(shù)指標(biāo)見(jiàn)表1。

表1 SK-90、TLA及DCLR的性能指標(biāo)Table 1 Performance indicators of SK-90, TLA & DCLR

1.2 瀝青表面自由能的測(cè)試方法

采用德國(guó)KRUSS公司生產(chǎn)的DSA100接觸角測(cè)量?jī)x，按躺滴法測(cè)量瀝青的表面自由能。

1.2.1 制備試樣

1)將玻璃片清洗干凈后放在160 ℃烘箱中烘干備用；

2)將烘干的玻璃片放置在120 ℃的電烤板上；

3)將改性瀝青加熱至160 ℃融化，用刮刀將瀝青膜涂抹在玻璃片表面，等待30 s，使得瀝青在玻璃片表面形成一層厚度均勻、表面平整的瀝青膜；

4)將制備好的瀝青膜放置在20 ℃恒溫箱中冷卻24 h備用。

1.2.2 測(cè)量方法

用接觸角測(cè)量?jī)x將3種測(cè)試液體(蒸餾水、甲酰胺、乙二醇)分別滴在瀝青膜上，測(cè)量其靜態(tài)接觸角，每個(gè)瀝青膜上進(jìn)行10個(gè)不同測(cè)點(diǎn)的測(cè)量，為保證試驗(yàn)數(shù)據(jù)的客觀準(zhǔn)確性，每種試劑測(cè)量20次。

1.3 DCLR和TLA改性瀝青制備工藝

1)將SK-90瀝青、TLA、DCLR分別加熱至130、160、190 ℃；

2)分別將DCLR和TLA按SK-90瀝青質(zhì)量比0%、2%、4%、6%、8%、10%摻入SK-90瀝青中，制備得到改性瀝青，分別命名為DCLR-X和TLA-X，其中X為改性劑的質(zhì)量百分比；

3)將DCLR與瀝青以及TLA與瀝青的共混物在160 ℃下，以4 000 r/min的剪切速率分別剪切60、30 min。

2 結(jié)果與分析

2.1 DCLR和TLA對(duì)瀝青表面自由能的影響

試驗(yàn)選用水、乙二醇和甲酰胺3種測(cè)試液體，其表面自由能參數(shù)見(jiàn)表2。

表2 20 ℃時(shí)測(cè)試液體的表面自由能Table 2 Surface free energy of the tested liquids at 20 ℃

利用Young-Dupre公式[16]通過(guò)靜態(tài)接觸角計(jì)算出不同DCLR、TLA摻量下改性瀝青在不同老化階段表面自由能的極性分量、非極性分量、表面自由能和黏聚功，見(jiàn)圖1。

圖1 DCLR、TLA改性瀝青的表面自由能及黏聚功Fig.1 Surface free energy and cohesion works of DCLR or TLA modified asphalts

從圖1可以看出：

1)在不同老化階段，隨著DCLR、TLA的摻入且摻量的增加，兩種改性瀝青的非極性分量、表面自由能和黏聚功呈線性增加，相關(guān)性系數(shù)R2均大于0.85，說(shuō)明DCLR、TLA的摻入都能提高瀝青的黏度。當(dāng)DCLR和TLA摻量大于4%時(shí)，原樣階段相同摻量下的DCLR改性瀝青的非極性分量要高于TLA改性瀝青。這是由于DCLR中瀝青質(zhì)含量為80.2%，遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于TLA中30.1%的瀝青質(zhì)含量[17]，而瀝青質(zhì)為大分子物質(zhì)，物質(zhì)表面自由能中的非極性分量隨著物質(zhì)分子量的增加而增加，故在相同摻量下DCLR改性瀝青的非極性分量明顯高于TLA改性瀝青。

2)在不同老化階段，隨著DCLR、TLA的摻入且摻量的增加，兩種改性瀝青的極性分量增加。當(dāng)DCLR和TLA摻量大于4%時(shí)，相同摻量下的DCLR改性瀝青的極性分量要高于TLA改性瀝青。這是由于DCLR與TLA對(duì)瀝青的改性機(jī)理相似，都是物理改性，其瀝青質(zhì)會(huì)吸收瀝青中的輕組分，形成以瀝青質(zhì)為核心的膠體核，而DCLR的膠體不穩(wěn)定系數(shù)是TLA的13倍以上[18]，說(shuō)明與TLA相比，DCLR與瀝青共混后，形成穩(wěn)定膠體結(jié)構(gòu)的可能性較小，導(dǎo)致DCLR瀝青質(zhì)中含有的極性基團(tuán)會(huì)暴露在表面，使得在相同DCLR、TLA摻量下，DCLR改性瀝青表面自由能中的極性分量要高于TLA改性瀝青。

3)相同DCLR、TLA摻量下，改性瀝青的非極性分量、表面自由能以及黏聚功均隨著老化程度的加深而增加且越來(lái)越相近，說(shuō)明DCLR改性瀝青的抗老化性能要優(yōu)于TLA改性瀝青。在老化過(guò)程中，瀝青中油分會(huì)轉(zhuǎn)變成瀝青質(zhì)，瀝青質(zhì)進(jìn)一步締合形成分子量更大的物質(zhì)，故老化后瀝青平均分子量上升，導(dǎo)致瀝青的非極性分量上升，從而使得瀝青表面自由能和黏聚功上升。

2.2 DCLR和TLA對(duì)瀝青-集料黏附性的影響

瀝青-集料的黏附功是黏附過(guò)程中，減少了瀝青和集料單位表面積，產(chǎn)生了單位瀝青-集料界面后表面吉布斯自由能變化值的負(fù)值[18]，瀝青-集料黏附功按式(1)計(jì)算：

Was=-ΔG=-(-γs-γa+γas)

(1)

式中：Was為瀝青-集料黏附功，mJ/m2；ΔG為瀝青-集料黏附過(guò)程中吉布斯自由能變化量，mJ/m2；γs為集料的表面自由能，mJ/m2；γa為瀝青的表面自由能，mJ/m2；γas為瀝青-集料體系表面自由能，mJ/m2。

研究表明，剝落功即由瀝青-集料體系到瀝青-水、集料-水體系的過(guò)程中吉布斯自由能的變化量，可以表征瀝青從集料表面剝落的過(guò)程，瀝青-集料剝落功按式(2)計(jì)算：

Waws=Waw+Wws-2γw-Was

(2)

式中：Waws為瀝青-集料體系在水作用下的剝落功，mJ/m2；Waw為瀝青-水體系的黏附功，mJ/m2；Wws為水-集料體系的黏附功，mJ/m2；γw為水的表面自由能，mJ/m2；Was為瀝青-集料體系的黏附功，mJ/m2。

瀝青及瀝青-集料的黏附功越大，瀝青-集料的水穩(wěn)定性越好，而瀝青-集料的剝落功越大，則瀝青-集料的水穩(wěn)定性越差。參考文獻(xiàn)[19-22]綜合以上3種因素，利用瀝青-集料黏附功和瀝青黏聚功之和與瀝青-集料剝落功的比值，即(Wa+Was)/Waws作為水穩(wěn)定性評(píng)價(jià)參數(shù)來(lái)評(píng)價(jià)DCLR和TLA對(duì)瀝青-集料水穩(wěn)定性的影響。

——就算這世上所有的男人都會(huì)背叛自己的愛(ài)人，思遠(yuǎn)也不會(huì)。他綜合了好男人的所有優(yōu)點(diǎn)，除了還可以再帥些。這是兩姐妹對(duì)思遠(yuǎn)高度一致的評(píng)價(jià)。

筆者選用石灰?guī)r和花崗巖集料，根據(jù)文獻(xiàn)[23]得到石灰?guī)r和花崗巖的表面自由能，見(jiàn)表3。

表3 集料的表面自由能Table 3 Surface free energy of aggregates mJ/m2

表4～表6為DCLR和TLA不同摻量下改性瀝青-集料的黏附功、剝落功和水穩(wěn)定性能評(píng)價(jià)參數(shù)。

表4 DCLR、TLA改性瀝青與集料的黏附功Table 4 Adhesion works between DCLR or TLA modified asphalts and aggregates mJ/m2

(續(xù)表4)

老化階段瀝青集料改性劑摻量/%0246810RTFOTDCLR改性瀝青TLA改性瀝青石灰?guī)r90.6989.91100.19109.27131.07148.82花崗巖94.2393.35104.70115.40141.01161.76石灰?guī)r90.9494.5498.00105.21108.96125.08花崗巖94.2398.93103.03110.51114.31133.22PAVDCLR石灰?guī)r88.3497.16102.55104.98127.09150.32改性瀝青花崗巖90.28100.82107.23110.23135.85163.34TLA石灰?guī)r89.9896.69104.92108.09109.17118.91改性瀝青花崗巖90.04100.55109.60112.47112.39123.46

從表4可知：

1)隨著DCLR、TLA的摻入且摻量的增加，兩種改性瀝青與石灰?guī)r和花崗巖的黏附功均隨著摻量的增加呈線性增加，相關(guān)性系數(shù)R2分別為0.98、0.86、0.87、0.78，說(shuō)明DCLR和TLA的摻入均能提高瀝青與集料的黏附性，且摻量越大，瀝青-集料的黏附性越好。

2)在原樣階段，相同DCLR、TLA摻量下，DCLR改性瀝青與集料的黏附功要優(yōu)于TLA改性瀝青，如在DCLR-10%與花崗巖的黏附功為155.20 mJ/m2，比TLA-10%與花崗巖的黏附功135.69 mJ/m2，提高了14.4%。這是由于相同DCLR、TLA摻量下，DCLR改性瀝青比TLA改性瀝青具有較大的表面自由能和黏聚功，使得其與集料的黏附功增大，這說(shuō)明相對(duì)與TLA，DCLR對(duì)瀝青-集料黏附性的改善效果更明顯。

3)相同DCLR、TLA摻量下，瀝青與石灰?guī)r的黏附功要小于與花崗巖的黏附功。如在原樣階段，DCLR-10%與石灰?guī)r的黏附功為143.33 mJ/m2，要小于與花崗巖的黏附功155.20 mJ/m2。這種現(xiàn)象同樣也存在于TLA改性瀝青中。這主要是由于花崗巖的表面自由能為368.82 mJ/m2遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于石灰?guī)r的表面自由能265.41 mJ/m2。故與石灰?guī)r相比，花崗巖與瀝青的分子間作用力更大，從而導(dǎo)致其與瀝青的黏附性更好。

4)老化對(duì)DCLR或TLA改性瀝青與兩種集料的黏附功影響不大。如TLA-10%和DCLR-10%與石灰?guī)r的黏附性，在原樣階段分別為125.90、143.33 mJ/m2，在RTFOT老化階段分別為125.08、148.82 mJ/m2，在PAV老化階段分別為118.91、150.32 mJ/m2，其變化幅度均不超過(guò)4.3%。

表5 DCLR、TLA改性瀝青與集料的剝落功Table 5 Flaking works of DCLR or TLA modified asphalts and aggregates mJ/m2

從表5可知：

1)隨著DCLR、TLA的摻入且摻量的增加，兩種改性瀝青與石灰?guī)r和花崗巖的剝落功值先增大后減??；在相同DCLR、TLA摻量下，兩種改性瀝青與石灰?guī)r或花崗巖料的剝落功值相差不大。說(shuō)明DCLR和TLA對(duì)瀝青-集料在有水作用下的黏附性影響效果基本一致。

2)相同DCLR、TLA摻量下，瀝青與花崗巖的剝落功要大于與石灰?guī)r的剝落功。如在原樣階段，DCLR- 4%與石灰?guī)r的剝落功為333.37 mJ/m2，而與花崗巖的剝落功為386.60 mJ/m2。這種現(xiàn)象同樣也存于TLA改性瀝青中。說(shuō)明在有水條件下，石灰?guī)r與兩種改性瀝青的黏附性要優(yōu)于花崗巖，這主要是因?yàn)榛◢弾r為酸性集料，化學(xué)成分中以硅、鋁等親水性礦物為主，容易與水結(jié)合而造成瀝青-集料的黏附性降低。

3)相同DCLR、TLA摻量，老化前后瀝青的剝落功變化不顯著，說(shuō)明老化對(duì)瀝青剝落功影響不明顯。如TLA-10%在原樣階段、RTFOT老化階段和PAV老化階段，與花崗巖的剝落功分別為373.47、378.59、385.33 mJ/m2，變化范圍不超過(guò)3.5%。又如DCLR-2%在原樣階段、RTFOT老化階段和PAV老化階段，與石灰?guī)r的剝落功分別為325.81、336.95、335.98 mJ/m2，變化在3%左右。

表6 DCLR、TLA改性瀝青-集料的水穩(wěn)定性評(píng)價(jià)參數(shù)(Wa+Was)/WawsTable 6 Evaluation parameters of water stability(Wa+Was)/Waws of DCLR or TLA modified asphalts and aggregates

從表6可知：

1)隨著DCLR、TLA的摻入且摻量的增加，兩種改性瀝青與石灰?guī)r或花崗巖的水穩(wěn)定性參數(shù)(Wa+Was)/Waws值呈上升趨勢(shì)，其中DCLR瀝青與石灰?guī)r和花崗巖的水穩(wěn)定性參數(shù)值隨著DCLR摻量增加呈線性上升，相關(guān)性系數(shù)R2分別為0.80、0.82；而TLA瀝青與石灰?guī)r和花崗巖的水穩(wěn)定性參數(shù)值隨著TLA摻量的增加呈指數(shù)上升，相關(guān)性系數(shù)R2分別為0.70、0.71。說(shuō)明DCLR和TLA的摻入均能改善瀝青-集料的水穩(wěn)定性，且摻量越大，越有利于提高瀝青-集料的黏附性。

2)相同DCLR、TLA摻量下，DCLR對(duì)瀝青-集料的水穩(wěn)定性影響更顯著。如在原樣階段，DCLR- 8%與花崗巖的水穩(wěn)定性參數(shù)值為0.411，而TLA- 8%與花崗巖的水穩(wěn)定性參數(shù)值為0.359，提高了12.44%，說(shuō)明DCLR對(duì)瀝青-集料水穩(wěn)定性的改善效果更明顯。

3)相同DCL、TLA摻量下，改性瀝青與石灰?guī)r的水穩(wěn)定性評(píng)價(jià)參數(shù)要高于與花崗巖的水穩(wěn)定性評(píng)價(jià)參數(shù)值。如DCLR- 4%與石灰?guī)r的水穩(wěn)定性評(píng)價(jià)參數(shù)值為0.377，而與花崗巖的為0.341，提高了10.65%。這種現(xiàn)象同樣也存在于TLA改性瀝青中，說(shuō)明瀝青與石灰?guī)r之間的水穩(wěn)定性要優(yōu)于與花崗巖的。

4)相同DCLR、TLA摻量下，不同老化階段改性瀝青的水穩(wěn)定性評(píng)價(jià)參數(shù)值相差不大。如DCLR- 8%與石灰?guī)r的水穩(wěn)定性評(píng)價(jià)參數(shù)值在原樣階段、RTFOT階段和PAV階段分別為0.443、0.461和0.445，變化幅度在4%左右。又如TLA- 8%與石灰?guī)r的水穩(wěn)定性評(píng)價(jià)參數(shù)值在原樣階段、RTFOT階段和PAV階段分別為0.394、0.386和0.383，變化幅度在2%左右。這與老化對(duì)瀝青-集料體系的黏附性和剝落功的影響一致。

3 結(jié) 論

1)DCLR和TLA的摻入且摻量的增加會(huì)使瀝青的重均分子量、極性基團(tuán)含量增加，從而使得瀝青的非極性分量、極性分量、表面自由能和黏聚功都增加。相比于TLA，DCLR中瀝青質(zhì)含量較多且與瀝青的膠融能力較差使得更多瀝青質(zhì)中的極性基團(tuán)暴露在表面，導(dǎo)致DCLR對(duì)瀝青表面自由能的極性分量和非極性分量提高效果更明顯。

2)隨著DCLR和TLA的摻入且摻量的增加，兩種改性瀝青與石灰?guī)r或花崗巖的黏附功和水穩(wěn)定性評(píng)價(jià)參數(shù)在不斷增加，說(shuō)明DCLR和TLA的摻入能提高瀝青-集料的黏附性及水穩(wěn)定性能。相比于TLA，DCLR對(duì)瀝青-集料的黏附性和水穩(wěn)定性能的改善效果更明顯。

3)由于花崗巖本身具有較大的表面自由能，且為酸性集料，使得其與瀝青的黏附功和剝落功隨DCLR和TLA摻量的增加而變化幅度較大，但綜合瀝青的黏聚功，瀝青-集料的黏附功和剝落功，從瀝青-集料的水穩(wěn)定性能角度出發(fā)，相對(duì)與花崗巖，石灰?guī)r與兩種改性瀝青之間具有更好的水穩(wěn)定性能。

4)相同DCLR、TLA摻量下，隨著老化程度加深，改性瀝青分子量上升，非極性分量和表面自由能以及黏聚功逐漸增加，但對(duì)瀝青-集料之間的黏附性及水穩(wěn)定性能的影響不顯著。

[1] 沈金安.特立尼達(dá)湖瀝青及其應(yīng)用前景[J].國(guó)外公路,2000,20(2): 28-31.

SHEN Jin’an. Trinidad lake asphalt and its application prospect[J].JournalofForeignHighway, 2000, 20(2): 28-31.

[2] 張恒龍,余劍英,郭慶華,等.TLA改性瀝青流變和老化性能的研究[J].石油瀝青, 2010,24(3):22-26.

ZHANG Henglong, YU Jianying, GUO Qinghua, et al. Rheological and aging properties of TLA modified asphalts[J].PetroleumAsphalt, 2010, 24(3): 22-26.

[3] SINGH-ACKBARALI D, MAHARAJ R. The Viscoelastic properties of Trinidad lake asphalt-used engine oil blends[J].InternationalJournalofAppliedChemistry, 2011, 7(1): 1- 6.

[4] 吳光勇,王安福,莫石秀,等.TLA改性瀝青混合料高溫性能影響因素研究[J].中外公路,2014,34(3):268-271.

WU Guangyong, WANG Anfu, MO Shixi, et al. Research on influence factor of high temperature performance of TLA modified asphalt mixture[J].JournalofChina&ForeignHighway, 2014, 34(3): 268-271.

[5] MAHARAJ R, MAHARAJ C, HOSEIN S, et al. The influence of particle size and concentration of recycled tyre rubber on the rheological properties of Trinidad lake asphalt and petroleum bitumen[J].InternationalJournalofAppliedScienceandEngineeringResearch, 2014, 3(2): 349-365.

[6] 王安福,顏赫,莫石秀.灰分對(duì)TLA改性瀝青膠漿性能的影響[J].石油瀝青, 2015,29(6):16-19.

WANG Anfu, YAN He, MO Shixiu. Influence of ash on the performance of Trinidad lake asphalt modified asphalt mortar[J].PetroleumAsphalt, 2015, 29(6): 16-19.

[7] MAHARAJ R, HARRY V, MOHAMED N. The Rheological properties of Trinidad asphalt materials blended with waste cooking oil[J].ProgressinRubber,Plastics&RecyclingTechnology, 2015, 31(4): 265-279.

[8] 楊娥.TLA混合瀝青的高溫性能指標(biāo)ZSV研究[J].中外公路,2016, 36(1):217-220.

YANG E. Research on high temperature performance index ZSV of TLA modified asphalt mixture[J].JournalofChina&ForeignHighway, 2016, 36(1): 217-220.

[9] 梁星敏,黃康旭,朱林.TLA摻量對(duì)湖瀝青改性瀝青高、低溫性能的影響[J].材料科學(xué)與工程學(xué)報(bào),2016,34(4):614- 618.

LIANG Xingmin, HUANG Kangxu, ZHU Lin. Influence of TLA dosage on high temperature and low temperature properties of lake asphalt modified asphalt[J].JournalofMaterialsScience&Engineering, 2016, 34(4): 614- 618.

[10] 楚希杰,李文,李保慶,等.煤直接液化殘?jiān)笴O2氣化反應(yīng)的研究[J].燃料化學(xué)學(xué)報(bào),2006,34(2): 146-150.

CHU Xijie, LI Wen, LI Baoqing, et al. Gasification characteristics of coal liquefaction residues with carbon dioxide[J].JournalofFuelChemistryandTechnology, 2006, 34(2): 146-150.

[11] 谷小會(huì).煤直接液化殘?jiān)男再|(zhì)及利用現(xiàn)狀[J].潔凈煤技術(shù),2012, 18(3):63- 66.

GU Xiaohui. Properties and utilization of coal direct liquefaction residue[J].CleanCoalTechnology, 2012, 18(3): 63- 66.

[12] 羅萬(wàn)江,蘭新哲,宋永輝,等.煤直接液化殘?jiān)睦醚芯窟M(jìn)展[J].材料導(dǎo)報(bào), 2013,27(11):153-157.

LUO Wanjiang, LAN Xinzhe, SONG Yonghui, et al. Research progress on utilization of coal liquefaction residue[J].MaterialsReview, 2013, 27(11): 153-157.

[13] 王寨霞,楊建麗,劉振宇.煤直接液化殘?jiān)鼘?duì)道路瀝青改性作用的初步評(píng)價(jià)[J].燃料化學(xué)學(xué)報(bào),2007,35(1):109-112.

WANG Zhaixia, YANG Jianli, LIU Zhenyu. Preliminary study on direct coal liquefaction residue as paving asphalt modifier[J].JournalofFuelChemistryandTechnology, 2007, 35(1): 109-112.

[14] 季節(jié),石越峰,索智,等. DCLR與TLA共混改性瀝青的性能對(duì)比[J].燃料化學(xué)學(xué)報(bào), 2015,43(9):1061-1067.

JI Jie, SHI Yuefeng, SUO Zhi, et al. Comparison on properties of modified asphalt blended with DCLR and TLA[J].JournalofFuelChemistryandTechnology, 2015, 43(9): 1061-1067.

[15] 季節(jié),石越峰,索智,等. DCLR與TLA改性瀝青膠漿的流變性能對(duì)比[J].沈陽(yáng)建筑大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)，2015，31(6)：1041-1048.

JI Jie, SHI Yuefeng, SUO Zhi, et al. Rheological performance comparison of the DCLR and the TLA modified asphalt mortar[J].JournalofShenyangJianzhuUniversity(NaturalScience), 2015, 31(6): 1041-1048.

[16] 季節(jié),索智,文博,等.水、溫拌劑對(duì)瀝青-集料界面黏附能力的影響[J].中國(guó)公路學(xué)報(bào),2015,28(7):25-30.

JI Jie, SUO Zhi, WEN Bo, et al. Effects of water and warm mix agent on adhesion capacity of asphalt-aggregate interface[J].ChinaJournalofHighwayandTransport, 2015, 28(7): 25-30.

[17] 趙永尚.煤直接液化殘?jiān)男詾r青及其膠漿的性能研究[D].北京:北京建筑大學(xué),2015.

ZHAO Yongshang.StudyonthePerformancesofDCLRModifiedAsphaltandAsphaltMortar[D]. Beijing: Beijing University of Civil Engineering and Architecture, 2015.

[18] 王中平,孫振平,金明.表面物理化學(xué)[M].上海:同濟(jì)大學(xué)出版社, 2015: 57- 60.

WANG Zhongping, SUN Zhenping, JIN Ming.SurfacePhysicalChemistry[M]. Shanghai: Tongji University Press, 2015: 57- 60.

[19] 韓森,劉亞敏,徐鷗明,等.材料特性對(duì)瀝青-集料界面黏附性的影響[J].長(zhǎng)安大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2010,30(3):6-9,70.

HAN Sen, LIU Yamin, XU Ouming, et al. Influence of material characteristics on adhesion at interface between asphalt and aggregate[J].JournalofChang’anUniversity(NaturalScienceEdition), 2010, 30(3): 6-9,70.

[20] 孫瑜,李立寒.基于表面能理論的瀝青混合料抗剝落性能研究[J].建筑材料學(xué)報(bào),2016,19(2):285-291.

SUN Yu, LI Lihan. Anti-stripping of asphalt mixture based on surface energy theory[J].JournalofBuildingMaterials, 2016, 19(2): 285-291.

[21] Bhasin A.DevelopmentofMethodstoQuantifyBitumen-AggregateAdhesionandLossofAdhesionDuetoWater[D]. TX, USA: Texas A&M University, 2006.

[22] 陳燕娟,高建明,陳華鑫.基于表面能理論的瀝青-集料體系的黏附特性研究[J].東南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2014,44(1): 183-187.

CHEN Yanjuan, GAO Jianming, CHEN Huaxin. Research on adhesion in asphalt-aggregate systems based on surface energy theory[J].JournalofSoutheastUniversity(NaturalScienceEdition), 2014, 44(1): 183-187.

[23] HOWSON J E.RelationshipbetweenSurfaceFreeEnergyandTotalWorkofFractureofAsphaltBinderandAsphaltBinder-AggregateInterfaces[D]. TX, USA: Texas A&M University, 2011. [2016- 06-23]. http:∥oaktrust. library. tamll. edu/bitstream/handle/1969. 1/ETD-TAMU-2011- 08-10179/HOWSON-DISSERTION pdf.