張 帥，劉 勇，李 艷，劉 鑫

(武漢第二船舶設(shè)計研究所，湖北 武漢 430064)

0 引 言

由于在通信世界不同的標準和協(xié)議的快速進化，靈活性和適應性已成為現(xiàn)代通信系統(tǒng)的最重要特征，為此，在過去的幾年里，高效的硬件架構(gòu)能夠支持不同的標準設(shè)計和多個無線協(xié)議，已經(jīng)獲得了極大的關(guān)注[1]。伴隨著半導體技術(shù)、模擬集成電路和信號處理技術(shù)的高速發(fā)展，模擬芯片和印制板電路制作工藝的飛速提升，近些年射頻和中頻濾波器，LNA和ADC各項關(guān)鍵參數(shù)都有大幅度優(yōu)化，為進一步改善傳統(tǒng)接收機電路的模擬前端鏈路提供了可靠的技術(shù)支持[2]。

隨著潛艇衛(wèi)星通信需求的高速發(fā)展，目前星地間通信的數(shù)據(jù)傳輸速率需進一步提升，使得潛艇超高頻衛(wèi)星通信的接收技術(shù)面臨嚴峻挑戰(zhàn)[3]。HDR解調(diào)接收技術(shù)廣泛應用于潛艇的衛(wèi)星通信、導航和測控通信網(wǎng)中，近些年，720 Mbps和1.2 Gbps中頻的解調(diào)接收系統(tǒng)正在研究或?qū)嶒?。本文主要針對傳統(tǒng)的HDR系統(tǒng)前端模擬鏈路的關(guān)鍵技術(shù)提出自己的研究結(jié)果和優(yōu)化。

傳統(tǒng)的解調(diào)接收系統(tǒng)結(jié)構(gòu)框圖如圖1所示，該方案由3部分組成：射頻下變頻器、中頻模擬信號調(diào)理和FPGA平臺下的數(shù)字下變頻器設(shè)計。射頻下變頻器主要功能是將C/X/Ka/Ku波段的潛用衛(wèi)星信號由天線接收到的下變頻器中，下變頻得到期望的中頻信號，這部分獨立出來，組成了射頻下變頻器。傳統(tǒng)的衛(wèi)星通信中，下變頻后的數(shù)據(jù)傳輸速率一般不超過375 Mbps，后端的模擬信號鏈路和數(shù)字信號處理也基于此傳輸數(shù)據(jù)率。然而，近些年更高速率的衛(wèi)星通信的研究中，需要在傳統(tǒng)的關(guān)鍵技術(shù)上做適合更高速率傳輸?shù)难芯亢蛢?yōu)化。第2部分和第3部分組成HDR解調(diào)器系統(tǒng)（本文的研究主要集中于這2個部分中的模擬信號鏈路的研究和優(yōu)化），IF信號通過專用同軸線接口SMA/BNC連接入第2部分的模擬前端信號調(diào)理電路，針對不同衛(wèi)星下變頻器的輸出IF信號，LNA單元做固定增益的調(diào)理，以單端信號或差分信號的形式送入的ADC，完成IF信號的采樣。傳統(tǒng)接收機中，ADC效果比較依賴于RF下變頻器IF信號的功率和信噪比，易造成信號幅度過低，分辨率差和信號飽和失真等問題。另外，由固定增益放大器和ADC構(gòu)成的模擬信號鏈路也存在信號帶寬較窄，抗干擾能力差等缺點。第3部分：采樣后的信號進入基于可編程邏輯陣列 （FPGA）平臺的DDC處理模塊中。傳統(tǒng)的DDC系統(tǒng)由本地振蕩器（NCO）、混頻器、濾波器和半帶濾波器（FIR&HBF）以及抽取器（CIC）組成，其主要作用：把中頻信號變?yōu)榱阒蓄l信號，同時降低采樣率，從頻譜上看，數(shù)字下變頻將ADC采樣后信號從中頻變換到基帶。這樣的處理由兩步完成：首先是將輸入信號與正交載波相乘，然后進行數(shù)字濾波濾除不需要的頻率分量。NCO、混頻器、數(shù)字濾波器速率要等于采樣率，采樣率低于600 MHz，很難實時的在FPGA中進行處理[4]。

1 HDR 接收機系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

本文針對最近提出的720 Mbps和1.2 Gbps中頻的衛(wèi)星解調(diào)接收系統(tǒng)提出一種模擬信號鏈路關(guān)鍵技術(shù)的優(yōu)化方案。圖2為本文解調(diào)接收系統(tǒng)的設(shè)計方案圖。相對于傳統(tǒng)接收機的3個部分比較，第1部分的前端中頻信號從 375 MHz 提升到 720 MHz 和 1.2 GHz，第3部分基于FPGA的處理平臺同時處理2個通道和，第2部分模擬信號鏈路為本文提出的一種優(yōu)化方案。該方案由BPF，VGA，LNA和高速ADC實現(xiàn)IF信號的自動增益控制、帶通濾波和高速ADC采集。

2 幾種 HDR 前端模擬信號鏈路方案

針對RF下變頻器的IF輸出頻率為720±200 MHz或 1.2 GHz±300 MHz，阻抗 50 Ω，第 1 種方案，也是目前采用較多的方案為使用RF/IF固定增益放大器，例如ADL5542，內(nèi)部集成信道阻抗匹配電路和20 dB固定增益放大電路，該方案結(jié)構(gòu)簡潔，幅頻特性良好，從 500 MHz 到 1.5 GHz 帶內(nèi)波動僅不到 1 dB，但該方案的缺陷也是致命的，因為該方案不能靈活調(diào)節(jié)IF信號的幅度，容易造成IF信號幅度過低、分辨率差和信號飽和失真等問題，對后級的ADC采樣和FPGA處理產(chǎn)生不可恢復的影響。第2種方案，可以使用分立式的AGC模塊，能根據(jù)輸入信號電壓的大小，自動調(diào)整模塊的增益，使得模塊的輸出電壓保持在ADC的最佳輸入功率范圍內(nèi)。其機構(gòu)框圖如圖3所示：核心模塊為電壓信號調(diào)節(jié)的可控增益放大器，該電壓信號由電平檢測器（峰值檢波電路）、低通濾波器、直流放大器、電壓比較器和控制電壓產(chǎn)生器組成的環(huán)路自動生成。

圖 1 傳統(tǒng)解調(diào)接收系統(tǒng)Fig. 1 Traditional demodulation receiving system

圖 2 本文解調(diào)接收系統(tǒng)Fig. 2 This paper's demodulation receiving system

圖 3 分立式 AGC 結(jié)構(gòu)框圖Fig. 3 Structure diagram of discrete AGC

針對前2種方案的優(yōu)缺點，本文提出一種新的模擬信道調(diào)理方案，如圖2中模擬信號鏈路的設(shè)計所示，該方案結(jié)構(gòu)復雜度具有類似于方案1的優(yōu)勢，優(yōu)化了方案2的幅頻特性抖動和不同增益下一致性差的問題，同時實現(xiàn)了自動增益控制，較好地解決了方案1中因IF信號幅度不可靈活控制造成的一系列影響。此外，該方案具有增益動態(tài)范圍廣、調(diào)理響應速度快、功耗低、噪聲抑制效果良好的優(yōu)點。

為了支持雙通道衛(wèi)星數(shù)據(jù)的同步解調(diào)，該方案采用2種不同中心頻率和頻寬的BPF，處理2個通道的IF信號，就一個通道來講，IF信號進入HDR解調(diào)系統(tǒng)時，先經(jīng)過一級BPF濾除低頻分量和高頻干擾，然后到下級數(shù)字式程控可變增益放大器（VGA），其增益由FPGA信號處理端控制，實現(xiàn)25 dB增益調(diào)節(jié)，再進入到下級低噪聲放大器（LNA）實現(xiàn)固定增壓20 dB調(diào)理，然后再經(jīng)過VGA和BPF，濾除前端模擬鏈路引入的高頻噪聲和外界干擾，最后通過單端轉(zhuǎn)差分的30～1 800 MHz的RF變壓器，以差分信號的形式進入到雙通道8-bit ADC端，該ADC支持雙通道同時采樣，因為其內(nèi)部有采樣保持單元，其最高速度可以達到1.7 Gbps，在選擇單通道采樣的情況下最高可以達到3.4 Gbps。采樣后的數(shù)字信號在ADC內(nèi)部做了1:2的降速并以32對差分LVDS信號對的電平模式送給FPGA端。考慮到這32對LVDS信號最高傳輸速率仍然會在1.5 Gbps左右，為了保持信號同步和較低的串擾，在PCB布板時以差分的蛇形等長線進入到FPGA處理平臺，并針對其傳輸線設(shè)計100 Ω的特征阻抗，與FPGA的差分Bank接收端更好地匹配。該方案的示意電路圖如圖4所示。

通過對3種模擬信號鏈路的PCB電路板的實際測試和數(shù)據(jù)分析得出模擬信號鏈路的關(guān)鍵指標，圖5給出了3種方案的幅頻特性響應曲線的對比圖，保持輸入信號為–10 dBm，頻率從 500 MHz～1.6 GHz掃頻，得出3種方案的增益值，并在Matlab中做仿真對比?？梢悦黠@看出，方案1的曲線在帶內(nèi)平坦度最好，只有1.7 dB；其次，方案3的帶內(nèi)平臺度也比較良好，特別是所考慮 720±200 MHz或 1.2 GHz±300 MHz 的帶寬范圍內(nèi)，其波動均小于0.73 dB或2.07 dB；方案2的帶內(nèi)波動最大，而且波動規(guī)律比較雜亂，在720±200 MHz 或 1.2 GHz±300 MHz的帶寬范圍內(nèi)，其波動為 4.1 dB或3.9 dB。從頻譜響應上說，方案3克服了方案1幅度不可自動調(diào)節(jié)的缺陷，同時優(yōu)化了方案2中存在的不可容忍的帶內(nèi)抖動，是最適合HDR解調(diào)系統(tǒng)的模擬信號鏈路。

圖 4 本文提出的一種新的模擬信道調(diào)理方案圖Fig. 4 New scheme diagram of analog channel conditioning in this paper

圖 5 三種方案的幅頻特性曲線對比圖Fig. 5 The amplitude-frequency characteristics of these three schemes

對于HDR解調(diào)系統(tǒng)來講，不同增益下的響應曲線的一致性也極為關(guān)鍵，圖6給出了方案3在不同增益情況下的幅頻特性響應曲線，設(shè)置不同功率的輸入信號，從–5 dB～50 dB設(shè)置模擬前端的增益，頻率從500 MHz～1.6 GHz掃頻，并將獲取到的數(shù)據(jù)在Matlab上仿真，可以明顯看出該方案各個增益值下能夠保持良好的一致性，并得出結(jié)論，實測動態(tài)范圍最大可以達到55 dB，各個增益下響應一致性好。

圖 6 方案3下不同增益下的幅頻特性曲線圖Fig. 6 Amplitude-frequency characteristic curves under different gain in the third scheme

在無線通信中由于氣候、環(huán)境、距離等各種因素的影響，接收到的信號幅度隨機起伏變化，為了更好地調(diào)理模擬前端的信號，鏈路需要具有快速響應特性的AGC。圖7和圖8給出了方案2和方案3的響應時間對比圖，兩者有很大的區(qū)別。方案2響應時間長，實測28 μs，有個明顯的調(diào)整信號輸出的過程，該過程是方案2內(nèi)部的峰值檢波電路、電壓比較器和控制電壓產(chǎn)生器互相適應的必然結(jié)果。而方案3由FPGA直接給出數(shù)字信號進行增益控制，靈敏度高，響應時間僅為7 ns，相比方案2更具優(yōu)勢。

圖 7 方案 2 AGC 響應時間測試Fig. 7 Respond time of AGC in the second scheme

圖 8 方案 2 AGC 響應時間測試Fig. 8 Respond time of AGC in the third scheme

3 高速 PCB 制作關(guān)鍵點的探究

模擬信號鏈路的阻抗設(shè)計是信號完整性的關(guān)鍵，任何阻抗突變都會引起信號的反射和失真。微帶線的特征阻抗為：

關(guān)鍵信號鏈路的PCB布線對阻抗匹配非常重要，圖9為針對2種布線的TDR仿真，R布線的阻抗幾乎沒有什么變化。因此，在試驗PCB上，模擬信號鏈路均采用R布線，減弱因阻抗變化而引起不確定的信號反射。

圖 9 使用 90°布線和 R 布線不同阻抗的 TDR 仿真Fig. 9 TDR simulation of different using 90 ° and R wiring

在制作試驗PCB板時，著重考慮了電源回路和信號地分割對模擬鏈路信號的影響[6–7]。放大器和BPF構(gòu)成的模擬鏈路的供電回路與ADC數(shù)字端供電以及FPGA其他供電回路在電路板的空間布局和電流路徑彼此獨立，并在電源模塊端單點共地。為了取得較好的測試效果，采用蜂窩屏蔽殼和全屏蔽處理[8–9]，并設(shè)計子母板的結(jié)構(gòu)，盡量降低外界環(huán)境和供電電源之間的干擾，最后圖10給出了試驗用的2個驗證模擬信號鏈路的PCB，分別是本文所描述的方案2（下半部分）和方案3（上半部分）的實物圖。

圖 10 方案 2 和方案 3 的實物圖Fig. 10 Physical pictures of the two schemes

4 結(jié) 語

本文提出并實現(xiàn)了一種高動態(tài)范圍，快響應速度，噪聲抑制效果好的模擬信號鏈路優(yōu)化方案。通過陶瓷帶通濾波器（BPF）模塊，數(shù)字式程控可變增益放大器（digital control variable gain amplifier，VGA），低噪聲放大器（LNA），RF/IF固定增壓放大單元和1.7 GHz高輸入帶寬的模數(shù)轉(zhuǎn)換器（ADC），實現(xiàn)了對720 MHz和1.2 GHz中頻模擬信號采樣，調(diào)理和全自動增益控制（AGC）。該方案能自動、快速實現(xiàn)增益控制，動態(tài)范圍廣，通帶范圍內(nèi)各個增益點的幅頻特性好、功耗低、噪聲抑制效果良好。此外，該方案可以推廣到衛(wèi)星寬帶信號接收，無線通信系統(tǒng)的信號檢測、調(diào)制、解調(diào)和識別等相關(guān)應用的前端模擬鏈中。

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