劉常清,陳增輝,吳慎渠,于曉濤,徐 浩
(1.中海石油(中國(guó))有限公司天津分公司,天津 300459;2.中海油能源發(fā)展股份有限公司工程技術(shù)分公司,天津 300452)
渤海K油田在開(kāi)發(fā)過(guò)程中受邊水作用較大,油藏非均質(zhì)性較強(qiáng),邊底水突進(jìn)速度較快,導(dǎo)致含水上升速度快,油藏采收率偏低。以K油田S井區(qū)為例,S井區(qū)為3注6采,滲透率極差為6.8,該區(qū)2014年5月投產(chǎn),截至2016年8月,井區(qū)采出程度9.8%,平均含水56.1%,其中該區(qū)從2014年到2016年的含水上升率為5.3%,高于標(biāo)準(zhǔn)含水上升率4.3%。含水上升速度較快,開(kāi)發(fā)效果較差,邊水水侵是導(dǎo)致該區(qū)油藏采收率偏低的重要原因,對(duì)邊水附近注水井調(diào)剖能一定程度抑制邊水突進(jìn)速度,改善開(kāi)發(fā)效果[1-2]。因此,研究邊水對(duì)油水過(guò)渡帶注水井調(diào)剖的影響,有助于為后期開(kāi)展調(diào)剖措施提供必要的依據(jù)。
通過(guò)對(duì)國(guó)內(nèi)外文獻(xiàn)的調(diào)研發(fā)現(xiàn),油藏本身的性質(zhì)如原油粘度、地層傾角、油層厚度、平面非均質(zhì)性、采油速度等對(duì)油水過(guò)渡帶注水井調(diào)剖均會(huì)產(chǎn)生影響[3-4]。本文在渤海K油田油藏地質(zhì)與開(kāi)發(fā)參數(shù)的基礎(chǔ)上,采用構(gòu)建數(shù)值模擬模型和物理模型的方法,著重研究邊水對(duì)油水井以及調(diào)剖效果的影響。主要選取了邊水本身的性質(zhì)(距離和能量)作為研究對(duì)象,此外,為了考慮邊水對(duì)調(diào)剖效果的影響程度,選取注入調(diào)剖劑時(shí)機(jī)作為其中的一個(gè)研究對(duì)象。
針對(duì)K油田油藏地質(zhì)特征及開(kāi)發(fā)特征,建立了用以模擬研究K油田邊水油藏開(kāi)采方法的平面模型[5-7]。模型尺寸為:700 mm×100 mm×100 mm,耐壓1 MPa,平面模型如圖1所示。
圖1 模型設(shè)計(jì)
儲(chǔ)層模型為無(wú)機(jī)膠結(jié)石英砂模型,模型A和模型B為兩個(gè)由不滲透帶隔離的獨(dú)立系統(tǒng),以避免實(shí)驗(yàn)過(guò)程中相互干擾,并可實(shí)現(xiàn)開(kāi)采動(dòng)態(tài)、采收率的分段測(cè)試和計(jì)量。
模型A與模型B根據(jù)實(shí)驗(yàn)要求調(diào)整大小,兩模型間裝有隔離帶,模型內(nèi)采用兩層非均質(zhì)巖心,滲透率分別為500×10-3μm2和2 000×10-3μm2,模型左右兩側(cè)裝有邊水槽模擬邊水侵入;模型上下兩側(cè)留有孔槽用以飽和水和飽和油,生產(chǎn)井位于隔離帶左右兩側(cè)。
研究共進(jìn)行兩部分實(shí)驗(yàn)研究,第一部分為:不同邊水距離對(duì)生產(chǎn)井的影響研究;第二部分在第一部分研究的基礎(chǔ)上選出最優(yōu)的邊水距離,進(jìn)行不同含水期調(diào)剖技術(shù)研究。實(shí)驗(yàn)中現(xiàn)場(chǎng)脫水原油,模擬原油20 ℃時(shí)粘度為160~330 mPa·s,模擬儲(chǔ)層滲透率為(500~2 000)×10-3μm2,實(shí)驗(yàn)采用定壓驅(qū)替方式模擬邊水能量。
具體實(shí)驗(yàn)步驟:
(1)根據(jù)實(shí)驗(yàn)測(cè)試內(nèi)容準(zhǔn)備好驅(qū)替液(地層水)和模擬油等。
(2)抽真空飽和水。
(3)模型飽和油。通過(guò)操作系統(tǒng)控制,打開(kāi)驅(qū)替管路閥和排液閥,調(diào)好泵流量并運(yùn)行,用油驅(qū)水,直至出口含油率達(dá)到100%,停泵。
(4)采用恒壓邊水驅(qū),注入壓力為0.3 MPa,測(cè)取開(kāi)采動(dòng)態(tài)曲線(xiàn)。
(5)邊水驅(qū)至含水98%,計(jì)算邊水驅(qū)采收率。
(6)由邊水部位注入調(diào)剖劑,注入調(diào)剖劑時(shí)采用恒速驅(qū),驅(qū)替流速為5 mL/min,模擬邊水部位注水井調(diào)剖。
(7)調(diào)剖后采用恒壓邊水驅(qū),注入壓力為0.3 MPa。
(8)測(cè)取調(diào)剖后邊水驅(qū)開(kāi)采動(dòng)態(tài)曲線(xiàn)。
(9)邊水驅(qū)至含水98%,計(jì)算調(diào)剖后邊水驅(qū)采收率。
1.3.1 生產(chǎn)井與邊水距離對(duì)開(kāi)采效果及調(diào)剖的影響
針對(duì)不同邊水與生產(chǎn)井距離對(duì)采收率的影響研究,最終開(kāi)展150,250,450,550,700 mm 5組實(shí)驗(yàn),實(shí)驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表1。
表1 生產(chǎn)井與邊水距離對(duì)采收率的影響
通過(guò)實(shí)驗(yàn)可以看出,隨著邊水距離的增大,調(diào)剖后提高采收率值逐漸上升,在550 mm時(shí)達(dá)到最高,說(shuō)明巖心長(zhǎng)度550 mm范圍調(diào)剖效果最好。
圖2 不同邊水距離對(duì)采收率的影響
通過(guò)圖2曲線(xiàn)可以看出,550 mm巖心實(shí)驗(yàn)提高采收率高于其他距離巖心實(shí)驗(yàn),分析原因主要為:恒壓驅(qū)替情況下,注入壓力與巖心阻力平衡關(guān)系很重要,巖心長(zhǎng)度太短易形成水流優(yōu)勢(shì)通道(如150 mm巖心),調(diào)剖措施還未進(jìn)行有效封堵,便被后續(xù)水驅(qū)破壞,實(shí)驗(yàn)過(guò)程中提高采收率值更多表現(xiàn)的是水的沖刷效應(yīng);巖心長(zhǎng)度太長(zhǎng),注入壓力低于巖心阻力,表現(xiàn)在注入過(guò)程中注入速度不斷下降,調(diào)剖措施后,由于注入速度低,調(diào)剖體系不能有效地推入到水流優(yōu)勢(shì)通道,從而削弱對(duì)邊水的抑制能力。上述情況通過(guò)下面的注入速度對(duì)采收率的影響分析可以明顯看出。
圖3 不同巖心長(zhǎng)度注入速度曲線(xiàn)
根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)分析,450~550 mm進(jìn)行調(diào)剖效果最佳。巖心過(guò)長(zhǎng)主要表現(xiàn)為驅(qū)替介質(zhì)的滲流效應(yīng),注入調(diào)剖體系由于注入壓力較低,不能有效推動(dòng)至高滲通道。而如果巖心過(guò)短,主要表現(xiàn)在驅(qū)替介質(zhì)的沖刷效應(yīng),注入調(diào)剖體系還沒(méi)有建立起阻力,便被后續(xù)高強(qiáng)度驅(qū)替介質(zhì)推至生產(chǎn)井附近,沒(méi)有有效抑制邊水突進(jìn)(見(jiàn)圖3)。
1.3.2 邊水驅(qū)調(diào)剖時(shí)機(jī)對(duì)調(diào)剖效果的影響
根據(jù)生產(chǎn)井與邊水距離實(shí)驗(yàn)研究,確定兩者距離為550 mm,在調(diào)剖效果實(shí)驗(yàn)中,按照實(shí)驗(yàn)方案設(shè)計(jì),分別研究了生產(chǎn)井含水50%,70%,98%時(shí)調(diào)剖(注入調(diào)剖劑0.3 PV,然后轉(zhuǎn)水驅(qū)至含水99%以上)對(duì)生產(chǎn)井的影響。
不同含水時(shí)機(jī)進(jìn)行邊水調(diào)剖的實(shí)驗(yàn)中,選擇含水50%,70%,98%三個(gè)調(diào)剖時(shí)機(jī),將3組實(shí)驗(yàn)在不同含水時(shí)機(jī)進(jìn)行調(diào)剖對(duì)應(yīng)的PV數(shù)、含水和采收率實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比,如表2所示。
表2 不同含水時(shí)機(jī)調(diào)剖對(duì)采收率的影響
通過(guò)3組實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比分析:
(1)3組實(shí)驗(yàn)在含水70%時(shí)提高采收率值比較相近,其中含水到達(dá)98%時(shí),1#含水50%進(jìn)行調(diào)剖的巖心采收率>2#含水70%進(jìn)行調(diào)剖的巖心采收率>3#含水98%進(jìn)行調(diào)剖的巖心采收率。含水在70%~98%范圍對(duì)采收率貢獻(xiàn)較大,主要是因?yàn)楹?0%進(jìn)行調(diào)剖時(shí)處于含水快速上升階段,含水50%上升至70%時(shí)間較短,驅(qū)替的PV數(shù)較小,所以調(diào)剖效果不明顯。
(2)含水50%,70%,98%進(jìn)行調(diào)剖的3組實(shí)驗(yàn),在含水98%水驅(qū)的基礎(chǔ)上提高采收率值分別為16.11%,14.48%,13.12%,調(diào)剖時(shí)機(jī)越早,提高采收率值相應(yīng)較高,早期調(diào)剖對(duì)采收率提升效果比較顯著。
由于本次模擬涉及到調(diào)剖作業(yè),采用傳統(tǒng)的黑油模型不能滿(mǎn)足模擬的要求,因此采用CMG公司的CMG-STARS模擬器作為模擬計(jì)算的軟件。本次模擬采用的參數(shù)見(jiàn)表3。
表3 模擬采用的參數(shù)
模型研究采用網(wǎng)格水體,并采用加大孔隙體積的方式來(lái)實(shí)現(xiàn)不同水體大小,進(jìn)而研究邊水能量對(duì)生產(chǎn)的影響。由于定液生產(chǎn)中油藏整體壓力保持平衡,導(dǎo)致加入邊水后,水體侵入并不明顯,不適合邊水影響分析。為了更好地反映邊水侵入的影響,選擇采用定井底壓力生產(chǎn)的方式進(jìn)行研究。
(1)采用9組不同水體倍數(shù)的水驅(qū)模型和9組不同水體倍數(shù)的調(diào)剖模型,研究水體倍數(shù)對(duì)生產(chǎn)井調(diào)剖效果影響,見(jiàn)表4。
表4 邊水模型
(2)改變生產(chǎn)井與邊水的距離,分別取與邊水80,180,330 m的距離,研究生產(chǎn)井與邊水距離對(duì)開(kāi)采效果及調(diào)剖的影響。
(3)分別在含水50%,70%,90%時(shí)進(jìn)行調(diào)剖,研究邊水驅(qū)調(diào)剖時(shí)機(jī)對(duì)調(diào)剖效果的影響。
2.3.1 水體倍數(shù)對(duì)生產(chǎn)井調(diào)剖效果的影響
從計(jì)算結(jié)果可以看出,隨著水體倍數(shù)的增加,調(diào)剖降低含水率效果逐漸變差,水體倍數(shù)越大,降水效果越差(見(jiàn)圖4)。累產(chǎn)油量明顯增加,但是調(diào)剖的增油效果逐漸變差,見(jiàn)圖5。
圖4 不同水體倍數(shù)調(diào)剖降水效果
圖5 不同水體倍數(shù)累產(chǎn)油變化
為了進(jìn)一步深入研究水體倍數(shù)對(duì)調(diào)剖效果的影響,定義增油幅度和降水幅度如下:
(1)
(2)
根據(jù)數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果,可以得到不同水體倍數(shù)條件下的增油幅度和降水幅度,如表5所示。
表5 不同水體倍數(shù)的調(diào)剖增油幅度及含水率下降幅度
可以看出,隨著水體倍數(shù)的增大,調(diào)剖增油幅度大幅下降,在6倍水體以上時(shí),增油幅度降為1%以下;隨著水體倍數(shù)的增大,含水率下降幅度減小,在6倍水體以上時(shí),含水率下降幅度在5%以下。水體對(duì)調(diào)剖效果影響較大。
2.3.2 生產(chǎn)井與邊水距離對(duì)開(kāi)采效果及調(diào)剖的影響
計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖6和表6。
圖6 不同邊水距離累產(chǎn)油變化
從計(jì)算結(jié)果可以看出,由于與邊水距離增加,邊水影響面積增加,因此累積產(chǎn)油量增加。但當(dāng)井距較大時(shí),注入調(diào)剖體系由于滲流阻力增加,而注入壓力較低,不能有效推動(dòng)至高滲通道。而井距距離過(guò)小時(shí),注入調(diào)剖體系還未建立起阻力,便被后續(xù)高強(qiáng)度驅(qū)替介質(zhì)推至生產(chǎn)井附近,未有效抑制邊水突進(jìn)。因此適中的邊水距離有利于開(kāi)展調(diào)剖作業(yè)。
2.3.3 邊水驅(qū)調(diào)剖時(shí)機(jī)對(duì)調(diào)剖效果的影響
計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖7。
圖7 不同含水時(shí)機(jī)調(diào)剖累產(chǎn)油變化
從圖7可以看出,分別在含水50%,70%,90%進(jìn)行調(diào)剖時(shí),其累產(chǎn)油量較未調(diào)剖累產(chǎn)油量逐漸降低,因此調(diào)剖時(shí)機(jī)越早,提高采收率值也相應(yīng)較高,早期調(diào)剖對(duì)提高采收率效果比較顯著。
(1)水體對(duì)調(diào)剖效果影響較大。隨著水體倍數(shù)的增大,調(diào)剖增油幅度大幅下降,在6倍水體以上時(shí),增油幅度降至1%以下;隨著水體倍數(shù)的增大,含水率下降幅度減小,在6倍水體以上時(shí),含水率下降幅度在5%以下。
(2)隨著邊水與生產(chǎn)井距離的增加,調(diào)剖后提高采收率幅度越大,巖心長(zhǎng)度550 mm以上時(shí)增幅變緩,到一定距離后,影響越來(lái)越小,說(shuō)明適中的邊水距離開(kāi)展調(diào)剖效果較好。
(3)調(diào)剖時(shí)機(jī)越早,提高采收率值也相應(yīng)較高,早期調(diào)剖對(duì)采收率提升效果比較顯著。
參考文獻(xiàn):
[1] 曹立迎,劉慧卿,張宗元,等.邊水油藏水平井見(jiàn)水規(guī)律及控水措施研究[J].斷塊油氣田,2010,17(4):448-450.
[2] 杜殿發(fā),王玉清,侯加根,等.薄層邊底水油藏水淹模式——以陸梁油田陸9井區(qū)呼二三油藏為例[J].油氣地質(zhì)與采收率,2012,19(5):91-93.
[3] 江如意,蔡磊,劉玉章.海上油田深部調(diào)剖先導(dǎo)試驗(yàn)方案研究[J].江漢石油學(xué)院學(xué)報(bào),2004,26(4):147-148.
[4] 劉玉章,熊春明,羅健輝,等.高含水油田深部液流轉(zhuǎn)向技術(shù)研究[J].油田化學(xué),2006,23(3):248-249.
[5] 任熵,趙福麟.用于驅(qū)油的可視化物理模擬驅(qū)替平面模型:中國(guó),01261327.4[P].2002-07-17.
[6] 韓學(xué)強(qiáng).國(guó)外高含水油田堵水、調(diào)剖、封堵大孔道配套技術(shù)及應(yīng)用[M] .北京:石油工業(yè)出版社,1994:15-30.
[7] 陳鐵龍,周曉俊,趙秀娟,等.弱凝膠在多孔介質(zhì)中的微觀(guān)驅(qū)替機(jī)理[J].石油學(xué)報(bào),2005,26(5):74-77.