汪海龍
(大石橋市水利工程移民局,遼寧 大石橋 115100)
近年來(lái),混凝土堆石壩以氣候適應(yīng)性強(qiáng)、造價(jià)經(jīng)濟(jì)的特點(diǎn),在國(guó)內(nèi)許多地區(qū)中小水利工程中得到應(yīng)用[1-5]?;炷炼咽瘔蔚陌踩砸恢笔菄?guó)內(nèi)外學(xué)者研究的首要問(wèn)題。在工程設(shè)計(jì)時(shí)需要對(duì)混凝土堆石壩的塑性損傷進(jìn)行分析。目前,在國(guó)內(nèi)混凝土堆石壩抗震數(shù)值分析較多的是Lee-Fenves 模型[6-10],該模型具有較強(qiáng)理論分析基礎(chǔ)。但傳統(tǒng)Lee-Fenves 模型在進(jìn)行水工建筑物抗拉計(jì)算時(shí),不可實(shí)現(xiàn)混凝土鋼體抗拉動(dòng)態(tài)計(jì)算,存在一定的局限。有學(xué)者引入抗拉應(yīng)變曲線,實(shí)現(xiàn)了對(duì)傳統(tǒng)Lee-Fenves 模型的改進(jìn),但是改進(jìn)的Lee-Fenves 模型在混凝土堆石壩抗震能力分析的應(yīng)用還不多見(jiàn)。為此,本文引入改進(jìn)的Lee-Fenves 模型,以遼寧南部某混凝土堆石壩為工程實(shí)例,對(duì)該混凝土堆石壩的塑性損傷進(jìn)行數(shù)值分析,并結(jié)合原型觀測(cè)試驗(yàn)分析改進(jìn)的Lee-Fenves 模型在應(yīng)力計(jì)算的精度上的改善。
傳統(tǒng)Lee-Fenves 模型基于混凝土塑性原理進(jìn)行應(yīng)力的計(jì)算,計(jì)算方程為:
(1)
在應(yīng)力計(jì)算的基礎(chǔ)上,結(jié)合剛性屈服和流動(dòng)準(zhǔn)則計(jì)算混凝土剛性屈服度,計(jì)算方程為:
(2)
傳統(tǒng)Lee-Fenves模型采用流動(dòng)方法計(jì)算塑性應(yīng)變,計(jì)算方程為:
(3)
其中:
(4)
式(3)和式(4)中:λ為塑性不變量;ap為與混凝土強(qiáng)度相關(guān)參數(shù)。
此外,方程還對(duì)混凝土堆石壩塑性損傷的損傷計(jì)算分析,計(jì)算方程為:
(5)
式(5)中:σg為不用應(yīng)力下的應(yīng)力狀態(tài)變化曲線。在不同應(yīng)力狀態(tài)下的混凝土堆石壩抗震強(qiáng)度計(jì)算方程為:
(6)
式(6)中:ag為抗震強(qiáng)度參數(shù)。
改進(jìn)的Lee-Fenves模型在傳統(tǒng)Lee-Fenves模型模型基礎(chǔ)上,對(duì)應(yīng)力變化曲線進(jìn)行改進(jìn),提出混凝土抗拉變化曲線計(jì)算方程:
(7)
其中:
(8)
式(7)和式(8)中:Y為應(yīng)力比值;f為抗拉強(qiáng)度系數(shù);X為應(yīng)變比;af為混凝土鋼纖抗拉曲線系數(shù);lf為鋼體長(zhǎng)度;df為鋼體直徑;pf為鋼纖抗拉體積。
改進(jìn)Lee-Fenves模型的混凝土塑性損傷計(jì)算方程為:
σ=f(εp)
(9)
其中:
εp=ε-σ/E
(10)
式(9)和式(10)中:σ為應(yīng)力。
本文以遼寧南部某混凝土堆石壩為研究實(shí)例,結(jié)合改進(jìn)的Lee-Fenves 模型分析混凝土的塑性損傷,結(jié)合應(yīng)力觀測(cè)試驗(yàn)分析模型在混凝土堆石壩的適用性。模型原型觀測(cè)試驗(yàn)應(yīng)力監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置及有限元三角網(wǎng)格分布見(jiàn)圖1。混凝土堆石壩材料主要彈性模量為200 GPa,混凝土鋼體屈服度為400 MPa,混凝土堆石壩主要計(jì)算特性參數(shù)見(jiàn)表1。
圖1 工程實(shí)例混凝土堆石壩應(yīng)力監(jiān)測(cè)及計(jì)算有限單元格Figure 1 Engineering Example Concrete CFRD for stress monitoring and calculation of finite cells
αβ/GPaλαpD/MPaαg1.502.352003503.504004.50
抗拉性是反映混凝土土石壩塑性損傷的主要特性指標(biāo),結(jié)合原型觀測(cè)試驗(yàn)對(duì)改進(jìn)前后的Lee-Fenves 模型對(duì)混凝土的抗拉強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)證和對(duì)比,計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2。
表2 模型抗拉強(qiáng)度計(jì)算結(jié)果對(duì)比Table 2 Comparison of model tensile strength calculation results
從表2中可以看出,改進(jìn)的Lee-Fenves模型在混凝土堆石壩抗拉強(qiáng)度計(jì)算值和試驗(yàn)值之間的誤差為7.1%~11.7%,而傳統(tǒng)的Lee-Fenves模型計(jì)算的抗拉強(qiáng)度計(jì)算值和試驗(yàn)值之間的誤差為15.4%~29.2%。這主要是改進(jìn)的的Lee-Fenves模型采用抗拉曲線,實(shí)現(xiàn)了混凝土鋼體抗拉應(yīng)力的動(dòng)態(tài)計(jì)算,提高了模型在混凝土堆石壩抗拉的計(jì)算精度。
為合理設(shè)置改進(jìn)的Lee-Fenves模型的計(jì)算參數(shù),采用原型觀測(cè)試驗(yàn)方式,對(duì)不同參數(shù)下的混凝土堆石壩的塑性損傷進(jìn)行試驗(yàn)分析,各參數(shù)下的試驗(yàn)分析結(jié)果見(jiàn)圖2。
從圖2中可以看出,不同應(yīng)力參數(shù)下混凝土堆石壩的位移和水平荷載變化曲線具有各異性。從不同應(yīng)力變化下的位移和荷載變化曲線可以看出,應(yīng)力比對(duì)混凝土堆石壩的彈性強(qiáng)度影響較小,應(yīng)力比較大,混凝土應(yīng)力荷載逐步增加,荷載位移逐步上移。從不同屈服系數(shù)下的位移荷載變化曲線可以看出,當(dāng)水平位移在35 mm前,隨著屈服系數(shù)的增加,荷載逐漸增加;當(dāng)水平位移達(dá)到35~40 mm后,隨著屈服系數(shù)的增加,其荷載逐步較小,但幅度較為緩慢。從不同彈性系數(shù)下混凝土堆石壩位移荷載變化曲線可以看出,隨著彈性系數(shù)增加,其位移荷載變化較為不同,其變化臨界點(diǎn)主要出現(xiàn)在水平位移在25~35 mm之間??估瓘?qiáng)度是反映混凝土堆石壩的一個(gè)重要特征指標(biāo),從不同抗拉系數(shù)的水平荷載和位移曲線可以看出,隨著抗拉系數(shù)增加,其位移和水平荷載逐步增加,但增加幅度較小。
混凝土堆石壩面板厚度很大程度決定了混凝土堆石壩塑性損傷,為此結(jié)合改進(jìn)的Lee-Fenves模型對(duì)不同面板厚度下的塑性損傷進(jìn)行數(shù)值模擬,模擬結(jié)果見(jiàn)圖3。
圖3 不同面板厚度下的混凝土堆石壩面板塑性損傷模擬結(jié)果Figure 3 Plastic damage simulation of concrete faced rockfill dam with different panel thickness
從圖3中可以看出,隨著面板厚度的增加,其面板塑性損傷的范圍逐步較小,面板厚度增加對(duì)混凝土堆石壩塑性損傷影響較為明顯。從不同厚度面板塑性損傷的范圍可以看出,當(dāng)H=200 mm時(shí),其塑性損傷主要發(fā)生在中下部區(qū)域;當(dāng)H=300 mm時(shí),其塑性損傷的區(qū)域和面板厚度為200 mm較為相似??梢?jiàn),面板厚度在200~300 mm之間,對(duì)混凝土堆石壩塑性損傷影響較弱;當(dāng)混凝土堆石壩面板厚度達(dá)到400 mm時(shí),可以看出面板抗震塑性損傷大幅度減小。當(dāng)面板厚度增加到500 mm時(shí),可以看出面板塑性損傷明顯降低。從不同面板厚度的抗震塑性分析可看出,當(dāng)混凝土鋼體厚度從200 mm增加至500 mm時(shí),強(qiáng)度增加25%,損傷面積減少30%。在易損區(qū)域,應(yīng)該增加混凝土鋼體的厚度,降低混凝土堆石壩的塑性損傷。
1) 改進(jìn)的Lee-Fenves模型抗拉曲線,解決了傳統(tǒng)Lee-Fenves模型不可實(shí)現(xiàn)抗拉應(yīng)力的動(dòng)態(tài)計(jì)算的問(wèn)題,提高了Lee-Fenves模型在水工建筑物抗拉應(yīng)力分析中的精度。
2) 應(yīng)力比對(duì)混凝土堆石壩塑性損傷影響較大,在應(yīng)用改進(jìn)的Lee-Fenves模型計(jì)算其抗震穩(wěn)定時(shí),應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注應(yīng)力比這項(xiàng)參數(shù)。
3) 面板厚度增加,塑性損傷范圍逐步減小。在易損區(qū)域,應(yīng)當(dāng)增加面板中鋼體的厚度,減小混凝土堆石壩的塑性損傷。