周金毅 商宜農(nóng) 李篤斌 郭嘉利 李樹卿 孟 磊
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貼綁磚作業(yè)是延長窯爐壽命的重要手段,也是眾多玻璃企業(yè)所熟悉的窯爐維護作業(yè)方式[1],對于綁磚要求致密耐玻璃液侵蝕,同時也要求貼綁磚作業(yè)中避免炸裂,否則會嚴重影響綁磚使用效果,這是矛盾的兩個方面,本文從電熔磚自身特性與貼綁磚作業(yè)兩方面探討如何能夠做到二者的統(tǒng)一。
選擇200mm*230mm*200mm的33#,36#AZS普通澆鑄樣品,鑄口面位于200mm*200mm平面,從鑄口面對面角部切開50mm*50mm*120mm的樣品進行成分分析、熱膨脹測定與熱震試驗。
化學成分采用RIX2100 PrimusⅡZSX100e熒光分析儀進行分析,熱膨脹測定采用DLY-9500型橫型熱膨脹儀測定,溫度為100-1400℃,溫度間隔為50攝氏度;熱震實驗將樣品加熱到1100℃,保溫30分鐘,然后空氣中冷卻10min方式循環(huán)10次,測定出現(xiàn)裂紋與剝落的回數(shù)。
將各溫度點測定結果做成曲線,置于統(tǒng)一表格中,結果對比如圖1:
從圖1中可以看出,雖然樣品成分有所差別,但熱膨脹率差別不大,最大值為0.83%,熱膨脹率在1100-1200℃之間有突變,其余基本可以看做是線型關系。
為確認如前所述,將從樣品角部切成的50mm×50mm×120mm樣品加熱到1100℃,保溫30分鐘,然后常溫空氣中冷卻10min(溫度25℃)方式循環(huán)10次,測定出現(xiàn)裂紋與剝落的回數(shù),匯總結果如下表2所示,裂紋與剝落回數(shù)出現(xiàn)的越晚,表明抗急冷急熱能力越強:
表1
圖1 33#,36#AZS熱膨脹曲線
圖2 熱震照片
從結果看,氧化硅、氧化鈉含量較低的33#-3樣品最先出現(xiàn)裂紋,而氧化硅、氧化鈉含量較高的36#樣品出現(xiàn)裂紋的回數(shù)要晚,但所有樣品出現(xiàn)剝落回數(shù)相同,但整體不抗熱沖擊,急冷急熱情況非常容易發(fā)生裂紋,與成分差別幾乎無關,剝落部位為產(chǎn)品角部,裂紋位置隨機不具有規(guī)律。
在通常窯爐貼綁磚作業(yè)時,會常見有以下兩種種烤磚方式:
I)將綁磚在窯爐池壁等位置放置加熱到一定溫度后實施貼綁磚作業(yè)[2];
II)將綁磚在特制的加熱爐內加熱到900℃左右取出再進行貼綁磚作業(yè)。
兩種綁磚預熱方式加熱能達到的溫度均在1000℃以下。因為綁磚所在的位置處于玻璃窯爐熔化池中固液氣三相交界處,使用環(huán)境十分惡劣。雖然現(xiàn)在綁磚作業(yè)的方法比以前有較大程度的革新,但是其使用環(huán)境沒有變化。因此需要優(yōu)先從電熔磚方面進行改善,通過前面的分析,有以下幾個方面可以作為改善的考慮方向:
①從耐侵蝕性方面考慮,36#電熔磚的耐侵蝕性要優(yōu)于33#電熔磚,如果適當提高其中氧化硅、氧化鈉含量的話,炸裂情況會略有改善。
②因為AZS電熔磚存在異常膨脹的區(qū)間,如果能夠減少該異常膨脹區(qū)間內的膨脹率差,則可以有效避免貼磚過程中磚材的炸裂現(xiàn)象,這個可以作為今后的研究方向。
③從AZS磚自身特性方面而言,其遵循從外到內,從上而下的逐層凝固方式,因此綁磚底部、四周致密,上部、中間位置組織相對疏松,因此在熱震實驗中表現(xiàn)為角部的剝落,如果能夠將產(chǎn)品組織做的足夠均勻,則也可以減少貼綁磚后的炸裂。
綜合以上分析,可以得到以下結論:
1.33 #,36#AZS綁磚樣品熱膨脹率近似,與化學成分關系不大;
2.33 #,36#AZS綁磚樣品熱震性能差,急冷急熱很容易出現(xiàn)裂紋,與化學成分幾乎無關;
3.現(xiàn)有貼綁磚作業(yè)的綁磚加熱溫度無法避免AZS的異常熱膨脹區(qū)間。
為了確保綁磚產(chǎn)品的耐用性,減少貼磚及使用過程中的炸裂,可以考慮從以下方面進行改善:
1.電熔磚材質選擇:優(yōu)先選擇36#產(chǎn)品,可以考慮適當提高氧化硅、氧化鈉含量。
2.電熔磚制造改善:從兩個方面著手,可以在確保整體致密性基礎上考慮適當切除綁磚四周致密層,但更根本的是要考慮減少電熔磚的異常膨脹區(qū)間的膨脹率差別。
3.貼磚作業(yè)改善:貼綁磚時提高加熱溫度提高到1200℃以上,同時確保溫度。