黃平瑞，周震，魏高升，杜小澤

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基于多孔陶瓷的體吸收太陽能集熱器性能分析

黃平瑞，周震，魏高升，杜小澤

（電站設(shè)備狀態(tài)監(jiān)測與控制教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(華北電力大學(xué))，北京市 昌平區(qū) 102206）

體吸收型太陽能集熱器是3種主要的太陽能集熱器之一，具有結(jié)構(gòu)簡單，效率高等優(yōu)點(diǎn)，并且出口空氣溫度可達(dá)800℃以上，應(yīng)用前景廣闊。在體吸收太陽能集熱器中，采用多孔材料而不是管路來加熱工質(zhì)，入射輻射可以從外到內(nèi)逐步進(jìn)行吸收。該文基于多孔泡沫陶瓷材料構(gòu)建了一個(gè)一維體吸收太陽能集熱器計(jì)算模型，在此基礎(chǔ)上，計(jì)算分析了不同參數(shù)下的溫度分布情況及熱輻射吸收效率。研究結(jié)果表明，隨著多孔陶瓷孔隙率的降低，出口空氣溫度及陶瓷內(nèi)部氣體與固體達(dá)到穩(wěn)定的深度均逐漸降低，而接收器前表面溫度逐漸提高；隨著孔徑的下降接收器尾部氣體出口溫度逐漸下降，內(nèi)部氣體和固體達(dá)到穩(wěn)定的深度逐漸減小，但由于孔徑的減小使得對(duì)流換熱系數(shù)顯著上升，因此其前表面的溫度變化并不明顯。太陽能吸收效率隨著空氣流速的降低和入口空氣溫度的增大而明顯提高，但隨著入射輻射強(qiáng)度的提高而降低。

泡沫陶瓷；太陽能集熱器；體吸收；數(shù)值模擬

0 引言

太陽能光熱發(fā)電是先通過大面積鋪設(shè)的鏡場將太陽能輻射聚集，通過接收器將其收集并轉(zhuǎn)化為工質(zhì)(空氣、熔鹽等)的內(nèi)能，然后再通過常規(guī)發(fā)電手段將工質(zhì)的內(nèi)能轉(zhuǎn)換成電能的技術(shù)。相對(duì)于常規(guī)化石能源，太陽能具有儲(chǔ)量大、容易獲取、清潔環(huán)保等優(yōu)點(diǎn)，與太陽能光伏發(fā)電相比，太陽能光熱發(fā)電更清潔，在替代傳統(tǒng)能源方面更具潛力[1-3]。聚焦式太陽能熱發(fā)電(concentrating solar power，CSP)在同時(shí)解決人類能源和環(huán)境問題方面具有很大潛力，發(fā)展前景廣闊，具備熱能儲(chǔ)存系統(tǒng)的CSP技術(shù)可提供和傳統(tǒng)火電機(jī)組相近的調(diào)度電力和電網(wǎng)服務(wù)的能力，因此積極推動(dòng)CSP技術(shù)的發(fā)展和技術(shù)進(jìn)步意義重大[4-6]。

一座典型的聚焦式太陽能發(fā)電站主要由3個(gè)子系統(tǒng)構(gòu)成[7-8]：太陽能鏡場，太陽能接收器和能量轉(zhuǎn)換系統(tǒng)。太陽能接收器是塔式太陽能發(fā)電三大子系統(tǒng)之一，通過鏡場聚集的太陽輻射在接收器內(nèi)轉(zhuǎn)化為工質(zhì)的熱能，接收器的轉(zhuǎn)化效率直接關(guān)系到整個(gè)機(jī)組的轉(zhuǎn)化率[6, 9]。按照太陽能接收器的結(jié)構(gòu)來劃分，可以將其分為3類：外部受熱式、空腔式和容積式[9]。其中，容積式接收器使用多孔材料代替管壁作為太陽能的吸熱體來加熱工質(zhì)。太陽輻射從前表面射入，加熱多孔介質(zhì)，待加熱工質(zhì)(通常為空氣)從多孔介質(zhì)的空隙間流過從而被加熱。由于吸熱體為多孔材料，其多孔結(jié)構(gòu)形成“容積效應(yīng)”[5, 9]，即入射的輻射可以在吸收體中由外至內(nèi)逐步被吸收，避免熱量集中在吸熱體表面造成局部高溫及輻射損耗加大問題，可實(shí)現(xiàn)吸收體的入射表面溫度低于出口流出工質(zhì)溫度的效果。

形成“容積效應(yīng)”的關(guān)鍵在于容積式接收器的吸熱體材料，根據(jù)吸熱體材料的不同，容積式接收器可以分為2類：采用金屬材料(金屬網(wǎng)、泡沫金屬)作為吸熱體的容積式接收器和采用陶瓷材料(泡沫陶瓷)作為吸熱體的容積式接收器。1983年，德國人Fricker等[10-11]最先提出使用金屬絲網(wǎng)作為接收器的吸熱體材料，并制造了金屬絲網(wǎng)的接收器MK-I，功率為3kW，在1000kW/m2的輻照強(qiáng)度下，接收器出口氣體溫度達(dá)到了842℃，熱效率可達(dá)70%~90%。為了進(jìn)一步驗(yàn)證金屬絲網(wǎng)的有效性，Winkler等[12]推出了第二代MK-II/(Sulzer1)，測試其運(yùn)行效果。MK-II設(shè)計(jì)功率為2000kW，在平均入射輻射為265kW/m2條件下，工質(zhì)平均出口溫度為780℃，由于結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的不合理導(dǎo)致內(nèi)部金屬絲網(wǎng)過熱產(chǎn)生了形變，運(yùn)行效率只有68%。為了克服上述缺陷，采用互相盤繞的金屬絲吸收體的Sulzer2誕生了，效率提升至79%，但是扭曲形變的問題任然存在。鑒于Sulzer接收器成功運(yùn)行，phoebus-TSA項(xiàng) 目[13]得以啟動(dòng)，目的是為下一步115MW容量電站建設(shè)打下基礎(chǔ)。該項(xiàng)目使用2.5MW的容積式接收器加上儲(chǔ)熱系統(tǒng)和蒸汽發(fā)生系統(tǒng)進(jìn)行試運(yùn)行，并采用空氣回?zé)嵯到y(tǒng)以提升接收器效率。最終，在空氣回?zé)崧蕿?.6，入射輻射為0.3MW/m2的條件下，接收器效率達(dá)85%，出口空氣溫度為700℃，能夠穩(wěn)定的輸出480~540℃，3.5~15MPa的蒸汽。

正如上文所提到的，使用金屬作為吸熱體材料時(shí)，由于溫度過高以及局部過熱等原因，吸熱體在運(yùn)行過程中出現(xiàn)變形，嚴(yán)重影響了接收器的運(yùn)行效率和穩(wěn)定性。最終phoebus-TSA接收器的出口空氣溫度也只達(dá)到700℃。為了達(dá)到更高的出口溫度，提升塔式熱發(fā)電站的性能，需要一種能夠承受更高溫度，更大的溫度梯度，更加耐用，更加經(jīng)濟(jì)的吸熱體材料。與金屬材料相比，陶瓷材料具有耐磨損、耐高溫、抗腐蝕等諸多優(yōu)勢(shì)，是溫度高于800℃時(shí)的首選[4]。

使用多孔陶瓷材料的容積式接收器也進(jìn)行了大量的實(shí)驗(yàn)研究，高溫接收器HiTRec 系列[14-15]，是一種模塊化的容積式接收器，由一系列的六邊形多孔陶瓷模塊組成，模塊間留有縫隙，以便安裝以及部署回風(fēng)。HiTREC I是該系列的第一個(gè)試驗(yàn)接收器，一共使用了37個(gè)SiC陶瓷模塊，孔隙率49.5%，入口0.49m2。在實(shí)驗(yàn)過程中，出口空氣溫度800℃條件下，熱效率達(dá)75%~80%，最大出口溫度達(dá)到980℃，效率為68%，模塊間溫差僅為150℃。但是由于冷卻系統(tǒng)設(shè)計(jì)不合理，接收器的鋼架結(jié)構(gòu)產(chǎn)生了形變。

在HiTRecI運(yùn)行成功的基礎(chǔ)上，升級(jí)版HiTRecII入口面積擴(kuò)大到0.42m2，改進(jìn)了結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，同時(shí)使用鋼鎳合金制造接收器框架。歷經(jīng)155h的測試，接收器未出現(xiàn)結(jié)構(gòu)變形。在700℃出口空氣溫度條件下吸收效率達(dá)76%，800℃出口空氣溫度條件下吸收效率達(dá)72%。

為了進(jìn)一步研究陶瓷種類、材質(zhì)、形狀的影響，緊接著又進(jìn)行了SOLAIR項(xiàng)目[16-17]。項(xiàng)目分為2個(gè)階段，分別對(duì)200kW的接收器SOLAIR 200和3MW的接收器SOLAIR3000進(jìn)行了測試。SOLAIR200的測試過程中采用了3種不同的陶瓷材料進(jìn)行試驗(yàn)，其中2種出口空氣溫度成功達(dá)到800℃以上，效率在74%~75%。SOLAIR 3000在前一代的基礎(chǔ)上，使用了更多的陶瓷模塊，總共由270塊140mm孔隙率49.5%的SIC陶瓷正方形模塊組裝而成。測試過程中，在370~520kW/m2的輻照強(qiáng)度下，持續(xù)輸出750℃的高溫空氣，但前表面存在較大的溫差(450℃)。2006年，帶有儲(chǔ)熱系統(tǒng)的SOLAIR3000塔式光熱熱發(fā)電站在德國尤利希正式籌建，并于2009年開始運(yùn)行，同年4月成功向電網(wǎng)送電。該項(xiàng)目的成功已經(jīng)證明SOLAIR的技術(shù)已經(jīng)具備商業(yè)化的能力。

本文主要建立了一個(gè)以泡沫陶瓷為吸收體的一維溫度分布計(jì)算模型，通過數(shù)值模擬探究在不同投入輻射，氣體流量，陶瓷孔隙率等條件下，容積式接收器內(nèi)的氣體、固體溫度分布以及吸收效率，最后提出了一種二級(jí)加熱式的容積式接收器，并對(duì)其可行性進(jìn)行了分析。

1 理論模型

圖1為所構(gòu)建的體吸收集熱器一維物理模型。在此模型基礎(chǔ)上，構(gòu)建相應(yīng)的數(shù)學(xué)模型，并做如下假設(shè)：1）陶瓷材料作為一種均勻的氣固兩相介質(zhì)，任意截面處孔隙率和孔徑為定值；2）氣體為理想氣體，在流動(dòng)方向上任意界面處流量恒定；3）入射輻射視為平行且均勻；4）忽略重力的影響；5）固體導(dǎo)熱系數(shù)為定值；6）吸收體(泡沫陶瓷)外壁邊界視為絕熱。

圖1 體吸收集熱器一維簡化模型

這一物理問題的能量守恒方程為

式中：為空氣質(zhì)量流量；c為空氣比熱；h為空氣與陶瓷材料間的體吸收對(duì)流換熱系數(shù)；表示溫度；下標(biāo)s表示固體；f表示流體。

為了準(zhǔn)確描述入射輻射在陶瓷內(nèi)部被逐步吸收的特點(diǎn)，將入射輻射處理成內(nèi)熱源的形式()，對(duì)于固體有能量方程：

對(duì)于空氣，相應(yīng)的邊界條件為

式中：0表示接收器外環(huán)境溫度；為多孔陶瓷的厚度。前表面入口氣體溫度等于外界環(huán)境溫度。在尾部出口時(shí)認(rèn)為空氣溫度已經(jīng)達(dá)到穩(wěn)定，不再變化。

對(duì)于陶瓷固體，邊界條件為

式中代表陶瓷表面發(fā)射率，在陶瓷前表面投入輻射等于陶瓷本身傳熱與前表面對(duì)外輻射量，未考慮空氣進(jìn)入陶瓷內(nèi)部在入口處的對(duì)流換熱影響。在尾部出口處，認(rèn)為接收器背面無輻射損失。

接收器的效率定義為空氣吸收的熱量占前表面投入太陽輻射的總和的百分比，計(jì)算為

式中：為空氣的流量；為前表面的投入輻射。

2 數(shù)值計(jì)算

要獲得集熱器內(nèi)部的溫度分布需要求解能量方程，由于采用的是一維的計(jì)算模型，因此能量方程是一個(gè)一維非線性微分方程，通過將方程離散化后轉(zhuǎn)化為非線性方程，然后通過經(jīng)典的牛頓迭代就可以求解出接收器內(nèi)部溫度分布解析解，整個(gè)計(jì)算過程通過matlab編程實(shí)現(xiàn)。計(jì)算過程中假設(shè)接收器入口面積為1m2的圓形，計(jì)算模型沿著水平方向均勻分為50段，取節(jié)點(diǎn)數(shù)51個(gè)，通過網(wǎng)格獨(dú)立性驗(yàn)證表明，該劃分合理。通過考慮太陽能輻射特點(diǎn)及多孔陶瓷的結(jié)構(gòu)，計(jì)算過程中選取的基本參數(shù)如表1所示。

表1 數(shù)值計(jì)算中所選取的基本參數(shù)

空氣的比熱c，黏度和導(dǎo)熱系數(shù)f隨溫度的變化關(guān)系如下：

泡沫陶瓷材料的衰減系數(shù)采用通過實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合到的關(guān)聯(lián)式進(jìn)行計(jì)算[18]：

式中：=660.40；=3599.25；=79.22。

體積對(duì)流換熱系數(shù)h是在單位溫差下，單位體積內(nèi)的對(duì)流換熱量[19-20]，定義為

3 結(jié)果與討論

圖2為基礎(chǔ)參數(shù)條件下接收器內(nèi)部氣體和固體溫度分布曲線。計(jì)算結(jié)果表明吸收體(泡沫陶瓷)前表面溫度為929.76K，低于末端空氣的出口溫度1002.9K，說明在接收器內(nèi)部出現(xiàn)了所謂的“容積效應(yīng)”，在該選定條件下接收器吸收效率為83.29%。通過改變其中一個(gè)基本參數(shù)，可對(duì)不同孔徑、孔隙率、空氣流量以及空氣入口溫度條件下的接收器內(nèi)部固體和氣體溫度分布做進(jìn)一步深入分析。

圖2 基礎(chǔ)參數(shù)條件下接收器內(nèi)部溫度分布

圖3為不同陶瓷孔隙率(70%~90%)下，接收器內(nèi)部固體和氣體的溫度分布特性?？梢钥闯?，孔隙率的變化對(duì)接收器內(nèi)部的溫度分布影響顯著，隨著孔隙率的下降吸收體前表面的溫度逐漸上升，尾部氣體出口溫度逐漸下降，內(nèi)部氣體和固體達(dá)到穩(wěn)定的深度逐漸減小。由于吸收體孔隙率降低，前表面投入輻射通過孔隙進(jìn)入吸收體內(nèi)部的熱輻射減少，大量熱量集中在吸收體前表面，同時(shí)由于孔隙率下降吸收體比表面積減小，空氣對(duì)流換熱能力下降，更加劇了這一狀況，導(dǎo)致前表面溫度上升。孔隙率下降還導(dǎo)致投入輻射衰減系數(shù)上升，在吸收體內(nèi)部的侵入深度減小，在入口段能量更為集中，氣體溫度在入口附近區(qū)域快速上升，使氣體和固體溫度達(dá)到穩(wěn)定的深度降低。最后，由于孔隙率下降導(dǎo)致能量分布的重心向入口處移動(dòng)，造成能量在前表面的損失上升。而氣體出口溫度隨孔隙率降低而下降。

圖3 孔隙率對(duì)接收器內(nèi)部溫度分布的影響

圖4是在不同陶瓷孔徑(2~4mm)下，接收器內(nèi)部固體和氣體的溫度分布情況。計(jì)算結(jié)果表明隨著孔徑的下降吸收體前表面的溫度變化不大，尾部氣體出口溫度逐漸下降，內(nèi)部氣體和固體達(dá)到穩(wěn)定的深度逐漸減小。相對(duì)于孔隙率的改變，孔徑的減小并不影響吸收體前表面輻射進(jìn)入吸收體內(nèi)部，雖然由于孔徑減小造成吸收體衰減系數(shù)增大，在入口能量較為集中，但是由于孔徑減小，對(duì)流換熱系數(shù)增大，因此前表面以及入口段溫度變化并不明顯。與孔隙率類似的孔徑下降導(dǎo)致投入輻射在吸收體內(nèi)部的侵入深度減小，能量分布的重心向入口處移動(dòng)，氣體溫度在入口附近區(qū)域快速上升，使氣體和固體的溫度達(dá)到穩(wěn)定的深度降低，前表面的熱損失上升，氣體出口溫度略有下降。

圖4 孔徑對(duì)接收器內(nèi)部溫度分布的影響

不同空氣流量(0.5~8kg/(m2·s))，空氣入口溫度(297~697K)和投入輻射(400~800kW/m2)條件下，接收器內(nèi)部氣體和固體的溫度分布如圖5—7所示，當(dāng)前表面投入輻射一定時(shí)，由于空氣流量的上升，在尾端氣體出口溫度逐漸下降，同時(shí)“容積效應(yīng)”也逐漸消失，但是接收器的吸收效率逐步升高，這是因?yàn)檩^大的流量有效降低了接收器內(nèi)部的平均溫度，減小了接收器與外部環(huán)境的溫差，降低了接收器的能量損耗，使吸收效率逐步上升。在不同的空氣入口溫度條件下，由于通入輻射一定，空氣入口溫度提升，出口空氣溫度也顯著提升，但是由于接收器溫度上升，與外界溫差增大，能量損耗上升，效率隨空氣入口溫度上升而逐漸下降。而接收器的“容積效應(yīng)”并未隨空氣入口溫度變化而消失。同理，在不同投入輻射條件下，空氣的入口溫度相同，空氣的出口溫度隨投入輻射的上升顯著增加，但能量損耗也隨著溫度的上升而加劇，導(dǎo)致接收器效率隨前表面投入輻射上升而下降。

李霞是在含沙射影地指責(zé)景花廠挖大發(fā)廠的人。我有點(diǎn)心虛。我想起阿花的狡辯之詞，便有了底氣。我不卑不亢地說，李課長說得對(duì)，到底是自由競爭還是在惡意獵取，誰說了都不算，如果有空，勞課長大駕去景花廠看看便知道了。我站了起來，比畫著雙手說，大廠有大廠的強(qiáng)勢(shì)，小廠有小廠的優(yōu)越，人才流動(dòng)完全取決于員工的就業(yè)取向，決不是可以人為逆轉(zhuǎn)的。李課長既然提到了自由競爭，我不妨說句實(shí)話，大發(fā)廠的優(yōu)勢(shì)在于工資待遇高，景花廠的優(yōu)勢(shì)在于工作環(huán)境好，團(tuán)隊(duì)精神強(qiáng)。如果景花廠沒有優(yōu)勢(shì)，即使用繩子捆住員工的手腳，他們還是要跑的。

圖5 空氣流量對(duì)接收器內(nèi)部溫度分布的影響

圖6 入口空氣溫度對(duì)接收器內(nèi)部溫度分布的影響

圖7 投入輻射強(qiáng)度對(duì)接收器內(nèi)部溫度分布的影響

4 二級(jí)加熱型容積式接收器及其性能

以上數(shù)值計(jì)算結(jié)果表明，體吸收太陽能接收器的效率受到運(yùn)行工況的影響，隨空氣流量的增加而增加，隨空氣入口溫度的增加而減小，隨前表面投入輻射的增加而減小。通常太陽能接收器在實(shí)際運(yùn)行過程中，前表面受到的投入輻射并不均勻，呈現(xiàn)出一種中間輻射量高，周邊輻射量小的分布形式，如圖8(a)所示。本文通過調(diào)整空氣在高輻射區(qū)域和低輻射區(qū)域流過的先后次序，通過二級(jí)加熱的形式以提高太陽能接收器的吸收效率，提出了二級(jí)加熱型容積式接收器，其原理如圖8(b)所示。

方案一為普通容積式集熱器流程圖，如圖8(a)所示，空氣從入口處沿接收器軸線一次性通過，并從尾部排出完成加熱過程。方案二為二級(jí)加熱式接收器流程圖，加熱器流道分為兩部分，一部分是位于接收器邊緣的預(yù)熱區(qū)，一部分是位于接收器中心的加熱區(qū)，加熱段前表面覆蓋石英玻璃以密封，防止泄漏，空氣先由邊緣的加熱段進(jìn)入，由邊緣的低輻射區(qū)進(jìn)行預(yù)熱，在預(yù)熱之后送至中心加熱區(qū)進(jìn)行二次加熱。相對(duì)于方案一，相同的投入輻射與氣體流量情況下，由于方案二流道一分為二，氣體流量更大，在預(yù)熱區(qū)可以獲得更高的吸收效率，在二次加熱區(qū)雖然氣體入口溫度更高，致使效率下降，但是由于高流量會(huì)減弱這種效果，綜合考量之下，在合適的結(jié)構(gòu)參數(shù)下，方案二可以獲得更高的運(yùn)行效率。為了驗(yàn)證方案二的有效性，這里對(duì)上述2種方案進(jìn)行了對(duì)比分析。

圖8 2種體吸收太陽能集熱器方案

2種方案的接收器前表面投入輻射隨徑向的分布采用高斯分布進(jìn)行描述，其關(guān)系式[19]為

在輻射強(qiáng)度為的條件下，在直徑為1m的圓形區(qū)域內(nèi)，受到的總輻射功率為600kW。計(jì)算過程中假設(shè)方案一接收器入口面積為1m2的圓形，方案二預(yù)熱區(qū)面積為0.2m2，二次加熱區(qū)面積為0.8m2。

在計(jì)算的過程中，為了簡化計(jì)算過程，沒有考慮由于徑向溫差導(dǎo)致的徑向熱量流動(dòng)，沿著前表面的徑向?qū)⑤椛浣邮彰鎰澐譃槿舾蓚€(gè)圓環(huán)區(qū)域，按照該圓環(huán)區(qū)域內(nèi)的平均投入輻射熱流密度，運(yùn)用第1節(jié)的一維模型進(jìn)行求解，最后整個(gè)界面的氣體/固體溫度取各個(gè)熱流密度下計(jì)算結(jié)果混合后的勻值。最終，方案一和方案二的內(nèi)部溫度分布如圖9所示。在相同的流量與投入輻射條件下，方案一的出口空氣溫度為1017.6K，效率為79.74%，方案二的出口溫度為1038.6K，效率為82.64%，其中預(yù)熱區(qū)效率為91.58%，二次加熱區(qū)效率為81.7%，可見雖然加熱區(qū)入口溫度更高，但是高流量減弱了其效果，最終效率仍然高于普通接收器。

而方案二對(duì)接收器吸收效率的提升具有顯著的效果，但是由于方案二中空氣的流道減小，通流的能量損失加大，由此造成的能耗增加依舊影響電站整體經(jīng)濟(jì)性，因此對(duì)于二級(jí)接收器的整體經(jīng)濟(jì)性還有待進(jìn)一步驗(yàn)證。

圖9 2種方案的溫度分布及吸熱效率

5 結(jié)論

1）隨著孔隙率的下降吸收體前表面的溫度逐漸上升，尾部氣體出口溫度逐漸下降，內(nèi)部氣體和固體達(dá)到穩(wěn)定的深度逐漸減小。

2）隨著孔徑的下降接收器尾部氣體出口溫度逐漸下降，內(nèi)部氣體和固體達(dá)到穩(wěn)定的深度逐漸減小，但由于孔徑的減小使得對(duì)流換熱系數(shù)顯著上升，因此其前表面的溫度變化并不明顯。

3）接收器尾部氣體出口溫度隨著前表面投入輻射的上升，空氣流量的減小，空氣入口溫度的上升而上升，但運(yùn)行效率隨著前表面投入輻射的上升，空氣流量的減小，空氣入口溫度的上升而下降。

4）二級(jí)加熱形式可有效提高太陽能吸收器的吸收效率，但是由于通流的能量損失加大，由此造成的能耗增加依舊影響電站整體經(jīng)濟(jì)性，因此二級(jí)接收器的整體經(jīng)濟(jì)性還有待進(jìn)一步驗(yàn)證。

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Performance Analysis of Volumetric Solar Receiver Based on Porous Foam Ceramics

HUANG Pingrui, ZHOU Zhen, WEI Gaosheng, DU Xiaoze

(Key Laboratory of Condition Monitoring and Control for Power Plant Equipment of Ministry of Education (North China Electric Power University), Changping District, Beijing 102206, China)

Volumetric solar receiver is one of three main categories of solar receivers. It has great application prospect due to the simple structure, high thermal efficiency, and the air exit temperature can reach above more than 800℃. The porous material is used instead of tube as absorber in volumetric solar receiver to heat the working medium, and the incident radiation can be absorbed gradually from outside to inside. In this study, an one-dimensional volumetric solar receiver calculating model based on porous foam ceramics is constructed. The temperature distributions and radiation absorption efficiencies at different conditions are analyzed. The results show that both the outlet air temperature and the depth for the temperature of air and ceramic solid reaching to stability decreases apparently with decrease of porosity of ceramic foam, but the temperature of front surface of the receiver increases gradually. With decrease of porous ceramic diameter, the air exit temperature decreases gradually, and the depth for the temperature of air and ceramic solid reaching to stability is decreasing, while, the diameter change has little effect on the temperature of front surface. The air exit temperature increases apparently with decrease of air flow rate and rise of inlet air temperature, and increases with increase of incident radiation intensity. The energy absorbing efficiency is decreasing with decrease of air flow rate and rise of inlet air temperature, and decreases with increase of incident radiation intensity.

foam ceramics; solar receiver; volumetric absorbing; numerical simulation

2018-04-05。

10.12096/j.2096-4528.pgt.18114

黃平瑞(1992)，男，碩士研究生，主要從事太陽能熱發(fā)電等領(lǐng)域的研究工作，15811473718@126.com；

黃平瑞

魏高升(1975)，男，教授，博士生導(dǎo)師，主要從事火電機(jī)組節(jié)能，熱物性測試技術(shù)，太陽能熱發(fā)電等領(lǐng)域的研究工作，gaoshengw@126.com。

國家重點(diǎn)研發(fā)計(jì)劃項(xiàng)目(2017YFB061804)。

Project Supported by National Key Research & Development Program of China (2017YFB061804).

(責(zé)任編輯 楊陽)