曹海建， 陳紅霞， 黃曉梅

(1. 南通大學(xué) 紡織服裝學(xué)院， 江蘇 南通 226019； 2. 南通大學(xué) 分析測(cè)試中心， 江蘇 南通 226019)

玻璃纖維/環(huán)氧樹(shù)脂基夾芯材料是一種新型的夾芯結(jié)構(gòu)，最早由荷蘭Parabeam公司于20世紀(jì)90年代末研發(fā)成功并產(chǎn)業(yè)化[1-3]。該結(jié)構(gòu)主要以高性能纖維(玻璃纖維、碳纖維等)為原料，采用獨(dú)特的三維紡織技術(shù)制成預(yù)制件(三維夾芯織物)、再與環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合制成三維夾芯復(fù)合材料。該結(jié)構(gòu)具有極其優(yōu)良的整體性能，克服了傳統(tǒng)蜂窩、泡沫等夾芯結(jié)構(gòu)易分層、濕熱強(qiáng)度低等缺陷[4-6]，在國(guó)外已被廣泛用于交通工具、建筑等領(lǐng)域；在我國(guó)已成功用于高鐵車(chē)體主、次承載結(jié)構(gòu)件，如車(chē)身、車(chē)門(mén)、頂板、窗下墻板和受電弓導(dǎo)流罩等。該夾芯結(jié)構(gòu)在制造成型、運(yùn)輸、使用和維護(hù)過(guò)程中，主要承受壓縮、剪切、彎曲和低速?zèng)_擊等載荷，此類載荷可能對(duì)材料造成目視勉強(qiáng)可見(jiàn)或不可見(jiàn)損傷，易造成材料承載能力下降，降低材料的使用壽命[7-9]。如何提高該類材料的抗壓、抗剪、抗彎和抗沖擊性能，延長(zhǎng)材料的使用壽命，是研究的重點(diǎn)[10-12]。借助有限元軟件ANSYS可對(duì)材料承載及破壞過(guò)程進(jìn)行模擬，獲得傳統(tǒng)設(shè)計(jì)方法難以得到的一系列信息。

本文借助有限元軟件ANSYS，建立玻璃纖維/環(huán)氧樹(shù)脂基夾芯材料的細(xì)觀結(jié)構(gòu)模型，并借助該模型，揭示材料在側(cè)壓載荷作用下的失效機(jī)制和破壞模式，為該類材料的結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)和工程化應(yīng)用奠定理論基礎(chǔ)。

1 模型建立

當(dāng)玻璃纖維/環(huán)氧樹(shù)脂基夾芯材料受到側(cè)壓載荷作用時(shí)，上下面板是承載主體，芯材起次要作用。因此本文對(duì)材料進(jìn)行側(cè)壓性能數(shù)值模擬時(shí)，重點(diǎn)研究上下面板的特性，為了簡(jiǎn)化模型，作如下假設(shè)。

1)纖維與樹(shù)脂基體黏結(jié)良好，不存在氣泡、孔隙等缺陷。

2)材料在受到側(cè)壓載荷作用時(shí)，上下面板是承載的主體，易發(fā)生失穩(wěn)變形，且隨著載荷的增大，變形隨之增大；芯材承載較小。

3)材料中的纖維均近似看成跑道形，且芯材纖維在承壓過(guò)程中不發(fā)生扭轉(zhuǎn)。

玻璃纖維/環(huán)氧樹(shù)脂基夾芯材料主要由上下面板和“8”字形芯材組成，其細(xì)觀結(jié)構(gòu)如圖1所示。

利用有限元軟件ANSYS建模時(shí)，以圖1(e)為例，材料各部分對(duì)應(yīng)數(shù)值分別為：上面板邊長(zhǎng)a為106 mm，下面板邊長(zhǎng)b為56 mm；上、下面板厚度h1為4 mm；芯材高度h2為10 mm。

2 加載與計(jì)算

2.1 剛強(qiáng)度常數(shù)

玻璃纖維/環(huán)氧樹(shù)脂基夾芯材料的組分包括：增強(qiáng)體S-玻璃纖維、基體環(huán)氧樹(shù)脂。2種組分的剛強(qiáng)度常數(shù)如表1、2所示。

2.2 網(wǎng)格劃分和加載

網(wǎng)格劃分：玻璃纖維/環(huán)氧樹(shù)脂基夾芯材料的細(xì)觀結(jié)構(gòu)采用三面體進(jìn)行網(wǎng)格劃分，劃分網(wǎng)格后的細(xì)觀結(jié)構(gòu)模型如圖2所示。

表1 玻璃纖維和樹(shù)脂基體的剛度常數(shù)Tab.1 Stiffness constant of glass fiber and resin

注：E11為縱向彈性模量；E22、E33為橫向彈性模量；G12、G13為縱向面內(nèi)剪切模量；G23為橫向面內(nèi)剪切模量；ν12、ν13為主泊松比；ν23為次泊松比。

表2 玻璃纖維和樹(shù)脂基體的強(qiáng)度常數(shù)Tab.2 Stress constant of glass fiber and resin MPa

注：XT為縱向拉伸強(qiáng)度；YT、ZT為橫向拉伸強(qiáng)度；XC為縱向壓縮強(qiáng)度；YC、ZC為橫向壓縮強(qiáng)度；S12、S23、S31為截面剪切強(qiáng)度。

邊界條件：按照側(cè)壓實(shí)驗(yàn)工況對(duì)材料進(jìn)行約束，即對(duì)上下面板的左側(cè)面施加位移約束，其中X方向的位移設(shè)為“0 mm”，Y、Z方向的位移均設(shè)為“Free”。

施加載荷：前期實(shí)驗(yàn)表明，材料發(fā)生側(cè)壓破壞時(shí)，最大位移為3 mm，因此本文擬對(duì)材料施加3 mm的側(cè)壓位移載荷。即對(duì)上下面板的右側(cè)面施加壓縮位移載荷，其中X方向的位移設(shè)為“-3 mm”，Y、Z方向的位移均設(shè)為“Free”。

2.3 預(yù)制件和復(fù)合材料的制備

三維夾芯織物的經(jīng)、緯紗均采用136 tex的無(wú)堿玻璃纖維，重慶國(guó)際復(fù)合材料股份有限公司；三維夾芯織物的經(jīng)密為15根/cm(其中地經(jīng)為10根/cm，絨經(jīng)為5根/cm)、緯密為8根/cm、面密度為850 g/m2。環(huán)氧樹(shù)脂E51、聚醚胺H023，南通星辰合成材料有限公司。

玻璃纖維/環(huán)氧樹(shù)脂基夾芯材料預(yù)制件(三維夾芯織物)，主要由無(wú)堿玻璃纖維為原料，采用獨(dú)特的三維紡織技術(shù)制成，其三明治結(jié)構(gòu)通過(guò)Z向纖維整體連接織物的上、下2個(gè)層面。

采用手糊成型工藝，按照m(預(yù)制件)∶m(樹(shù)脂體系)=1∶1.1,m(環(huán)氧樹(shù)脂)∶m(聚醚胺)=4∶1組合體系，按照上述工藝制得夾芯材料，面板厚度為4 mm、芯材高度為10 mm、材料面密度為1 720 g/m2。

3 結(jié)果與分析

3.1 材料的應(yīng)力和應(yīng)變

玻璃纖維/環(huán)氧樹(shù)脂基夾芯材料的側(cè)壓應(yīng)力、應(yīng)變?cè)茍D分別如圖3所示；面板的應(yīng)力放大云圖如圖4所示。

圖3 玻璃纖維/環(huán)氧樹(shù)脂基夾芯材料的側(cè)壓應(yīng)力與應(yīng)變?cè)茍DFig.3 Cloud pictures of side compressive stress distribution (a) and strain distribution (b) on glass fiber/epoxy resin sandwich composites

圖4 面板的應(yīng)力放大云圖Fig.4 Magnified cloud pictures of stress on face-sheet

由圖3可知，在受到側(cè)壓載荷作用時(shí)，玻璃纖維/環(huán)氧樹(shù)脂基夾芯材料上下面板應(yīng)力、應(yīng)變值最大，分別為937.35 MPa、0.032 091，芯材應(yīng)力、應(yīng)變值最小，分別為0.008 106 3 MPa、5.231 5×10-6。說(shuō)明材料在受到側(cè)壓載荷作用時(shí)，上下面板是承壓的主體，芯材承壓較小[10-12]，這與實(shí)際測(cè)試結(jié)果一致。因此在實(shí)際生產(chǎn)和應(yīng)用時(shí)，應(yīng)特別加強(qiáng)上下面板的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和剛度的設(shè)計(jì)。

由圖4可知，玻璃纖維/環(huán)氧樹(shù)脂基夾芯材料在承受側(cè)壓載荷時(shí)，最大值出現(xiàn)在2排芯柱之間的上下面板處，如圖中紅色標(biāo)注“Max”處。進(jìn)一步分析可知，上下面板的經(jīng)紗與緯紗交界處平均應(yīng)力最大，如紅色標(biāo)注①、②和③處；同時(shí)，②和③在同一直線上；類似地，可預(yù)測(cè)①將在另一直線上，且這些直線是平行的。上述結(jié)論與實(shí)驗(yàn)結(jié)果一致。

玻璃纖維/環(huán)氧樹(shù)脂基夾芯材料在承受側(cè)壓載荷時(shí)，上下面板是承載的主體，芯材承載較小，如圖5所示。同時(shí)，失穩(wěn)破壞主要發(fā)生在上下面板的2排芯柱之間，且呈平行直線狀。這些現(xiàn)象與有限元模擬結(jié)果一致。

3.2 組分的應(yīng)力和應(yīng)變

玻璃纖維/環(huán)氧樹(shù)脂基夾芯材料經(jīng)紗、接結(jié)經(jīng)紗、緯紗和樹(shù)脂等各組分的應(yīng)力和應(yīng)變?cè)茍D如圖6所示。

圖6 玻璃纖維/環(huán)氧樹(shù)脂基夾芯材料各組分的應(yīng)力、應(yīng)變?cè)茍DFig.6 Components stress and strain cloud pictures of glass fiber/epoxy resin sandwich composites. (a) Stress cloud pictures of warp yarn; (b) Strain cloud pictures of warp yarn; (c) Stress cloud pictures of binder warp yarn; (d) Strain cloud pictures of binder warp yarn;(e) Stress cloud pictures of resin; (f) Strain cloud pictures of resin; (g) Stress cloud pictures of weft yarn; (h) Strain cloud pictures of weft yarn

圖5 壓縮破壞后的玻璃纖維/環(huán)氧樹(shù)脂基夾芯材料Fig.5 Glass fiber/epoxy resin sandwich composites after compression failure. (a) Integral failure appearance (b) Partial failure appearance on face-sheet

由圖6可知，玻璃纖維/環(huán)氧樹(shù)脂基夾芯材料受到側(cè)壓載荷作用時(shí)，纖維起主要承載作用，而樹(shù)脂起次要作用，經(jīng)紗最大應(yīng)力值為937.35 MPa，接結(jié)經(jīng)紗最大應(yīng)力值為734.52 MPa，緯紗最大應(yīng)力值為635.28 MPa，而樹(shù)脂最大應(yīng)力值為112.74 MPa。由此可知，纖維是復(fù)合材料力學(xué)性能主要決定因素。

玻璃纖維/環(huán)氧樹(shù)脂基夾芯材料在側(cè)壓位移載荷達(dá)到3 mm時(shí)，材料的破壞模式主要是樹(shù)脂破裂、纖維與樹(shù)脂脫黏等。由圖6可知，經(jīng)紗、接結(jié)經(jīng)紗、緯紗這3種組分中最大應(yīng)力值出現(xiàn)在經(jīng)紗上，為937.35 MPa，小于表2中S-玻璃纖維壓縮破壞強(qiáng)度值1 000 MPa，說(shuō)明S-玻璃纖維并未發(fā)生破壞；由圖6(h)可知，樹(shù)脂最大應(yīng)力為112.74 MPa，大于表2中樹(shù)脂壓縮破壞強(qiáng)度值100 MPa，說(shuō)明部分樹(shù)脂已經(jīng)發(fā)生碎裂破壞。由圖6(b)、(d)和圖6(f)可知，經(jīng)紗、接結(jié)經(jīng)紗、緯紗這3種組分中最大應(yīng)變值出現(xiàn)在經(jīng)紗上，為0.014 866；由圖6(h)可知，樹(shù)脂最大應(yīng)變值為0.032 091，樹(shù)脂的應(yīng)變值遠(yuǎn)大于纖維，說(shuō)明樹(shù)脂與纖維已發(fā)生較大的脫黏現(xiàn)象。

4 結(jié) 論

借助有限元軟件ANSYS，建立了玻璃纖維/環(huán)氧樹(shù)脂基夾芯材料的細(xì)觀結(jié)構(gòu)模型。利用該模型，研究了材料在3 mm側(cè)壓載荷作用下的失效機(jī)制及破壞模式，并得到如下結(jié)論。

1)材料在受到側(cè)壓載荷作用時(shí)，上下面板是承載的主體，芯材承載較小。

2)上下面板的兩排芯柱之間最容易發(fā)生失穩(wěn)破壞，且破壞形貌呈平行直線，這是導(dǎo)致材料失效的最主要原因。

3)材料在受到側(cè)壓載荷作用時(shí)，增強(qiáng)體纖維起主要承載作用，基體樹(shù)脂起次要作用。

4)材料的破壞模式主要為樹(shù)脂破裂、纖維與樹(shù)脂脫黏。

本文研究結(jié)果將為該材料的結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)與工程化應(yīng)用提供指導(dǎo)。

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