呂 攀,武曉東,孟祥生,張海廣
(太原理工大學(xué) 機(jī)械與運(yùn)載工程學(xué)院,太原 030024)
自然界中的一些生物結(jié)構(gòu)通過(guò)巧妙的組合,能具有良好的力學(xué)性能,例如輕質(zhì)、高強(qiáng)等[1-3]。而在所有的生物結(jié)構(gòu)中,貝殼珍珠層是一個(gè)典型的例子,該結(jié)構(gòu)具有一種“磚-泥”自鎖結(jié)構(gòu)[4-5],有著很好的性能。盡管它主要的組成部分是脆性的文石塊體[6],但是由于有機(jī)物基質(zhì),使其具有良好的韌性和能量耗散能力[7-9]。圖1所示為鮑魚(yú)貝殼從宏觀到微觀的結(jié)構(gòu)形式,鮑魚(yú)貝殼珍珠層是由硬質(zhì)的脆性碳酸鈣文石磚塊體和軟質(zhì)韌性的有機(jī)物基質(zhì)構(gòu)成,組成類似于墻體的“磚-泥”結(jié)構(gòu)。該結(jié)構(gòu)的貝殼珍珠層是由大約體積分?jǐn)?shù)95%的碳酸鈣文石磚塊和體積分?jǐn)?shù)5%的蛋白質(zhì)和多糖構(gòu)成[10],但有韌性強(qiáng)等良好力學(xué)性能[11-13]。
(a) 鮑魚(yú)貝殼的磚泥結(jié)構(gòu);(b) 貝殼微觀結(jié)構(gòu)的側(cè)視圖;(c) 每個(gè)貝殼珍珠層的Vornoi形狀多邊形結(jié)構(gòu);(d) 貝殼珍珠層的離散文石塊體配置[7]圖1 鮑魚(yú)貝殼從宏觀到微觀的結(jié)構(gòu)形式Fig.1 Structural pattern of abalone shell from macroscopic to microscopic
影響貝殼珍珠層力學(xué)性能的因素主要有:硬質(zhì)磚塊體的體積分?jǐn)?shù)、硬質(zhì)磚塊體的長(zhǎng)寬比、重疊長(zhǎng)度等。通過(guò)利用連續(xù)的剪滯模型,WEI et al[14]研究了關(guān)于重疊長(zhǎng)度對(duì)于生物貝殼珍珠層的影響,結(jié)果表明在非連續(xù)的基質(zhì)增強(qiáng)結(jié)構(gòu)中,力學(xué)性能的優(yōu)化和提升受到上下兩層磚塊重疊長(zhǎng)度的影響。GHAZLAN et al[15]通過(guò)數(shù)值分析方式,用硬質(zhì)文石磚塊帶燕尾角的上下層重疊模型和帶波浪形的上下層交界模型,研究硬質(zhì)文石磚塊重疊長(zhǎng)度、燕尾角等尺寸變化對(duì)于貝殼珍珠層力學(xué)性能的影響。目前很多研究基于貝殼珍珠層的“磚-泥”結(jié)構(gòu),取得了一定的研究成果[16-17],馬驍勇[18]通過(guò)3D打印拉伸實(shí)驗(yàn),結(jié)合有限元模擬的方式,研究在硬質(zhì)文石磚塊寬度不變的情況下,軟膠層基質(zhì)厚度、硬質(zhì)長(zhǎng)方形文石磚塊長(zhǎng)寬比、硬材料和軟材料的彈性模量比值等因素對(duì)貝殼珍珠層結(jié)構(gòu)的影響,結(jié)果證明隨著軟膠層基質(zhì)厚度的增加,整體材料的彈性模量有所降低;而硬質(zhì)文石磚塊長(zhǎng)寬比的增加,使得整體材料的彈性模量提升。
關(guān)于仿貝殼珍珠層復(fù)合材料力學(xué)性能的研究還比較有限[19-20],仿貝殼珍珠層復(fù)合材料壓縮力學(xué)性能的研究更少。為了研究仿貝殼珍珠層復(fù)合材料的壓縮力學(xué)性能,本文通過(guò)3D打印的方式,制備由兩種不同聚合物組成的仿貝殼珍珠層復(fù)合材料,仿貝殼珍珠層復(fù)合材料類似于墻體的“磚-泥”結(jié)構(gòu)。然后采用準(zhǔn)靜態(tài)壓縮實(shí)驗(yàn)方法,結(jié)合有限元仿真模擬,研究了3D打印仿貝殼珍珠層復(fù)合材料在準(zhǔn)靜態(tài)位移加載情況下的壓縮力學(xué)性能。通過(guò)對(duì)不同磚塊長(zhǎng)寬比和軟膠層厚度的復(fù)合材料的考察,研究了細(xì)部結(jié)構(gòu)的幾何尺寸對(duì)于仿貝殼珍珠層復(fù)合材料的力學(xué)性能的影響,為仿貝殼珍珠層復(fù)合材料的工業(yè)應(yīng)用提供相應(yīng)的參考。
采用光固化3D打印成型技術(shù),材料選用硬質(zhì)的剛性不透明塑料Vero Blue和軟質(zhì)的Tango Black橡膠進(jìn)行實(shí)驗(yàn)樣品的制備,其中采用3D打印機(jī)的精度為30 μm.
試樣整體尺寸為長(zhǎng)12 mm,寬8 mm,厚為6 mm,由軟膠層和硬質(zhì)磚塊兩部分構(gòu)成,其中制備不同厚度軟膠層和不同硬質(zhì)磚塊尺寸的壓縮試樣,如表1所示。壓縮實(shí)驗(yàn)采用門式微機(jī)控制電子試驗(yàn)機(jī),
表1 壓縮試樣的具體尺寸Table 1 Detailed dimensions of compressive specimens
測(cè)量范圍可以達(dá)到50~600 kN,壓縮方向平行于試樣長(zhǎng)度,控制方式為參數(shù)為2 mm/min的位移加載方式。圖2為實(shí)驗(yàn)的情況,圖2(a)為其中一個(gè)試樣的圖片,試樣長(zhǎng)12 mm,寬8 mm,厚6 mm;硬質(zhì)磚塊寬度0.84 mm,磚塊長(zhǎng)度1.68 mm,軟質(zhì)膠層厚度0.16 mm,整體試樣呈磚墻型結(jié)構(gòu)。圖2(b)為實(shí)驗(yàn)儀器照片,圖2(c)為一個(gè)實(shí)驗(yàn)結(jié)束后的照片,顯示試樣已經(jīng)出現(xiàn)大變形。
圖2 實(shí)驗(yàn)儀器及試樣照片F(xiàn)ig.2 Situations of experiment
圖3為不同軟膠層厚度下,不同磚塊長(zhǎng)寬比試件的壓縮應(yīng)力應(yīng)變曲線。圖3(a)-(c)分別為軟膠層厚度為0.16,0.20,0.24 mm的應(yīng)力-應(yīng)變曲線,結(jié)果顯示:
1) 試樣均勻壓縮階段。在此階段中,試件由于受到單軸均勻壓縮作用,長(zhǎng)度減少,試件應(yīng)變隨之線性增加,試件的應(yīng)力隨之增大。試件應(yīng)力-應(yīng)變曲線呈現(xiàn)線性狀態(tài),應(yīng)力-應(yīng)變曲線達(dá)到壓縮強(qiáng)度結(jié)束,壓縮強(qiáng)度對(duì)應(yīng)應(yīng)力-應(yīng)變曲線的頂點(diǎn)處。
2) 試樣逐漸破壞階段。試樣的應(yīng)力-應(yīng)變曲線達(dá)到壓縮強(qiáng)度后,轉(zhuǎn)化為負(fù)斜率變化。這個(gè)階段試樣的應(yīng)變繼續(xù)線性增加,但是應(yīng)力逐漸減小。盡管硬質(zhì)磚塊承受主要的應(yīng)力,但是個(gè)別的磚塊已經(jīng)出現(xiàn)斷裂和損壞,出現(xiàn)錯(cuò)位現(xiàn)象,而軟質(zhì)膠層基質(zhì)也由于試樣整體應(yīng)變的不斷增加而出現(xiàn)斷裂情況,使得整體試件的應(yīng)變繼續(xù)上升,應(yīng)力承受能力不斷下降。
3) 試樣破壞不斷發(fā)展階段。此階段試樣的應(yīng)變繼續(xù)增加,但是試樣的應(yīng)力由不斷下降變?yōu)樵谝欢ǚ秶鷥?nèi)波動(dòng)。在此階段,試樣的硬質(zhì)磚塊繼續(xù)斷裂、錯(cuò)位,而一些軟膠層也在繼續(xù)斷裂,說(shuō)明破壞穩(wěn)定發(fā)展,應(yīng)力變化趨于穩(wěn)定。
圖3顯示軟膠層厚度不變的工況下,隨著試件硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比增加,試件的壓縮強(qiáng)度增加。試件硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比從2增加到4,試件的壓縮強(qiáng)度增加明顯,膠層厚度為0.16 mm增加約為20%,膠層厚度為0.20 mm增加約為50%,膠層厚度為0.24 mm增加約為40%.但是試件長(zhǎng)寬比從4增加到6,試件壓縮強(qiáng)度增加幅度并不大,大約在3%~11%的范圍內(nèi)變化。
圖3 不同長(zhǎng)寬比的仿貝殼珍珠層復(fù)合材料應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.3 Stress-strain curves of nacre structure composite under different ratio of length to width
試件的硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比保持不變,試件的壓縮應(yīng)力-應(yīng)變曲線的變化趨勢(shì)如圖4所示,圖4(a)-(c)所示的分別為長(zhǎng)寬比保持為2,4,6不變時(shí),膠層厚度變化(0.16,0.20,0.24 mm)的仿貝殼珍珠層復(fù)合材料試件壓縮應(yīng)力-應(yīng)變曲線。圖4顯示硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比一定,膠層厚度增大,試件的壓縮強(qiáng)度,即應(yīng)力-應(yīng)變曲線的頂點(diǎn)縱坐標(biāo)值減小,而且膠層厚度增加,壓縮強(qiáng)度減小的差值減小。例如圖4(b), 試樣硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比為4,試樣膠層厚度分別為0.16,0.20,0.24 mm時(shí),壓縮強(qiáng)度為62,45,34 MPa,因此軟質(zhì)膠層厚度從0.16 mm上升到0.20 mm,壓縮強(qiáng)度減小的差值為17 MPa;從0.20 mm上升到0.24 mm,壓縮強(qiáng)度減小的差值為12 MPa,可以驗(yàn)證前述的壓縮強(qiáng)度減小的差值減小。
圖4 不同膠層厚度的仿貝殼珍珠層復(fù)合材料應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.4 Stress-strain curves of nacre structure composite under different glue layer thicknesses
整體而言,圖3和圖4給出了不同硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比和不同軟質(zhì)膠層厚度壓縮試樣的應(yīng)力-應(yīng)變曲線。從圖中可以看出,對(duì)于軟質(zhì)膠層厚度為0.20 mm和0.24 mm,應(yīng)變?yōu)?.08左右時(shí),試樣應(yīng)力達(dá)到最大值;而對(duì)于軟質(zhì)膠層厚度為0.16 mm,應(yīng)變?yōu)?.10左右時(shí),試樣應(yīng)力達(dá)到最大值,應(yīng)力峰值也大于軟質(zhì)膠層0.20mm和0.24 mm工況。3種軟膠層厚度下,試樣應(yīng)變不到0.50,試樣發(fā)生破壞。
根據(jù)圖5給出的試樣失效破壞形態(tài)顯示,試樣破壞是硬質(zhì)磚塊和軟質(zhì)膠層界面處發(fā)生開(kāi)裂,其他試樣也是軟質(zhì)膠層和硬質(zhì)磚塊界面處發(fā)生破壞。圖5(a)為膠層厚度為0.16 mm,硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比為2的試樣圖,圖5(b)為膠層厚度為0.16 mm,硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比為4的試樣圖。
圖5 壓縮試樣失效后圖片F(xiàn)ig.5 Compressive specimen picture after failure
對(duì)所有應(yīng)力應(yīng)變曲線進(jìn)行積分,范圍為0到發(fā)生破壞時(shí)的應(yīng)變,定義為試件破壞的吸收能量W,公式如下所示:
(1)
式中:σ為試件在任何情況下的壓縮應(yīng)力,MPa;εd為試樣破壞結(jié)束的應(yīng)變;ε為試樣在任何情況下的壓縮應(yīng)變;W為試件在從應(yīng)變0上升到試樣破壞應(yīng)變的過(guò)程中,所積累的壓縮能量,J·m-3,結(jié)果如圖6所示。圖6顯示,膠層厚度分別維持在0.16,0.20,0.24 mm,試件硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比不斷增大,破壞吸收能量基本保持不變。說(shuō)明試件的硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比值的大小,對(duì)仿貝殼珍珠層復(fù)合材料的破壞吸收能量影響不大。但是當(dāng)試件硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比保持不變時(shí),軟質(zhì)膠層的厚度對(duì)仿貝殼珍珠層復(fù)合材料的破壞吸收能量影響較大,特別是在0.16,0.20,0.24 mm這3個(gè)膠層厚度中。當(dāng)軟質(zhì)膠層厚度為0.16 mm,試件破壞吸收能量最多,明顯超出膠層厚度為0.20 mm和0.24 mm。整體來(lái)看,試樣硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比分別為2,4,6,軟質(zhì)膠層厚度從0.24 mm減少到0.16 mm,試樣破壞條件下的能量吸收分別提升206%,253%,190%.
圖6 所有細(xì)部尺寸試件的破壞吸收能量Fig.6 Absorbed crack energy of specimens under all detailed dimensions
圖3或圖4可以得出試件在均勻壓縮階段的彈性壓縮模量結(jié)果,如圖7所示。圖中顯示膠層厚度分別保持在0.16,0.20,0.24 mm,試件硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比增大,試件的彈性壓縮模量穩(wěn)步上升,而且近似線性關(guān)系。說(shuō)明膠層厚度不變,硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比不斷增大有利于試件整體的彈性壓縮模量提升。硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比不變,膠層厚度減小,試件壓縮模量逐漸上升,而且試件軟膠層厚度從0.20 mm下降到0.16 mm,對(duì)整體試件彈性壓縮模量的提升更加明顯。當(dāng)軟質(zhì)膠層厚度分別保持在0.24,0.20,0.16 mm不變情況下,試樣硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比從2增加到6,試樣壓縮彈性模量提升幅度分別為48%,45%和22%.
圖7 試樣的彈性壓縮模量Fig.7 Compressive elastic modulus of specimen
有限元模擬建模采用整體壓縮試樣的1/4,細(xì)部尺寸保證試樣硬質(zhì)磚塊寬度0.84 mm保持不變,而長(zhǎng)寬比分別為2,4,6.另外軟質(zhì)膠層的主要厚度分別為0.16,0.20,0.24 mm.如圖8所示為壓縮模擬模型的排列方式。
圖8 壓縮模擬模型的排列方式Fig.8 Arrangement measure of compressive simulation model
為分別得到硬質(zhì)磚塊和軟質(zhì)膠層的材料屬性,進(jìn)行了硬質(zhì)磚塊和軟質(zhì)膠層純材料的準(zhǔn)靜態(tài)壓縮實(shí)驗(yàn)。硬質(zhì)磚塊采用各向同性的彈性屬性,材料彈性模量為2 183 MPa,泊松比為0.3,軟質(zhì)膠層部分采用超彈性材料屬性,材料屬性采用實(shí)驗(yàn)中得到的單軸壓縮數(shù)據(jù)。硬質(zhì)磚塊與軟質(zhì)膠層之間采用零厚度cohesive層模擬軟膠層和硬質(zhì)磚塊界面處的力學(xué)性能。
邊界條件采用如圖9所顯示的條件。1/4試樣的模擬模型右側(cè)的面為完全固定邊界條件。模擬模型上部的面為y軸對(duì)稱邊界條件;前部的面為z軸對(duì)稱邊界條件。左邊的面加載的位移數(shù)值為0.60 mm,方向x軸正方向,也就是試樣的長(zhǎng)度方向。試件的整體長(zhǎng)度為12 mm,對(duì)應(yīng)的壓縮模擬模型應(yīng)變?yōu)?.05.
圖9 壓縮模擬的邊界條件Fig.9 Boundary conditions of compressive simulation
通過(guò)以上的實(shí)驗(yàn)手段結(jié)合有限元模擬,得出如下圖10的實(shí)驗(yàn)和模擬數(shù)值的位移-力曲線對(duì)比,采用的試樣為硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比為4,軟質(zhì)膠層厚度為0.16 mm.由于模擬取整體試樣1/4模型,因此模擬壓縮力乘以4,得到總的模擬力,最后與實(shí)驗(yàn)得到的力對(duì)比。從圖中可以看出,模擬數(shù)值結(jié)果到3 mm時(shí),試樣已破壞到一定程度,運(yùn)算中止。
圖10 實(shí)驗(yàn)和模擬數(shù)值的位移-力曲線對(duì)比Fig.10 Displacement-force curve comparison between experiment and simulation
圖11為圖10所用試樣的模擬和實(shí)驗(yàn)的破壞對(duì)比圖,由圖可知破壞主要發(fā)生在試樣硬質(zhì)磚塊和軟質(zhì)膠層的界面處,模擬和實(shí)驗(yàn)的破壞形式一致,模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合。從模擬和實(shí)驗(yàn)的過(guò)程分析可以看出,主導(dǎo)試樣的破壞形式為軟膠層在整體試樣
圖11 硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比為4、軟質(zhì)膠層厚度為0.16 mm的試樣模擬和實(shí)驗(yàn)破壞圖對(duì)比Fig.11 Comparison of damaged figure of specimen between simulation and experiment when aspect ratio of hard bricks is 4 and soft glue layer thickness is 0.16 mm
壓縮的過(guò)程中,由于剪切作用超過(guò)了軟膠層部分的剪切強(qiáng)度和剪切韌性,從而導(dǎo)致失效,不再承受壓縮引起的應(yīng)力。這種效應(yīng)稱為剪滯鏈[21-22]或者是Ⅱ型破壞[23-24]。
圖12是模擬試件和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)在試件應(yīng)變統(tǒng)一達(dá)到0.05時(shí),其壓縮應(yīng)力對(duì)比圖。由圖可知,試件硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比增大,試件的應(yīng)力也隨之增加,反映出試件硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比增大有利于增強(qiáng)試件的力學(xué)性能。而且從圖中可以看出,軟質(zhì)膠層厚度分別為0.16,0.20,0.24 mm時(shí),試樣硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比從2上升至6,試樣壓縮應(yīng)力分別提升41%,90%,118%.
圖12 壓縮應(yīng)力模擬值與實(shí)驗(yàn)值對(duì)比Fig.12 Comparison of compressive simulation stress and experiment data
但是從圖12(a)-12(c)中也可以對(duì)比得出,試件軟質(zhì)膠層厚度增加,同樣的試件壓縮應(yīng)變對(duì)應(yīng)的試件應(yīng)力減小,反映出增加試件的軟膠層厚度不利于試件的應(yīng)力承受。為了驗(yàn)證以上敘述,通過(guò)擴(kuò)展分析,繼續(xù)采用有限元方法進(jìn)行闡述。
添加模擬數(shù)量。在軟質(zhì)膠層厚度為0.16,0.20,0.24 mm,添加了硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比為8(此時(shí)試件硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)度為6.72 mm)和硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比為10(此時(shí)試件硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)度為8.40 mm)的模擬。并且添加試件軟質(zhì)膠層厚度為0.12 mm,且試件硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比為2,4,6,8,10的模擬,總共20個(gè)模型。所有的有限元分析模型,同樣都取如圖8的有限元1/4試樣模型,而且所有的試樣都同樣采用x軸正方向,也就是1/4試樣12 mm方向,加載0.60 mm的壓縮位移,對(duì)應(yīng)壓縮應(yīng)變?yōu)?.05,結(jié)果如圖13所示。模擬結(jié)果顯示當(dāng)試件硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比從2增加到10時(shí),試件模擬壓縮應(yīng)力呈線性增長(zhǎng)趨勢(shì)。長(zhǎng)寬比從2增加到6時(shí),壓縮應(yīng)力增長(zhǎng)較大,開(kāi)始增
圖13 試件模擬壓縮應(yīng)力Fig.13 Simulation compressive stress of specimen
加稍多,長(zhǎng)寬比從6增加到10時(shí),壓縮應(yīng)力增加趨于平緩,同時(shí)圖13顯示,試件軟膠層厚度0.12 mm的壓縮應(yīng)力最大,特別是硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比從2增加到4,軟膠層厚度為0.12 mm時(shí),其壓縮應(yīng)力明顯大于其他厚度。
當(dāng)試樣硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比繼續(xù)增加,硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比相同的情況下,軟質(zhì)膠層為0.12 mm和0.16 mm的試樣,壓縮應(yīng)力呈現(xiàn)趨近的發(fā)展?fàn)顟B(tài)。試樣軟質(zhì)膠層厚度為0.24 mm時(shí),其模擬壓縮應(yīng)力最小;軟質(zhì)膠層厚度為0.20 mm時(shí),試樣的模擬壓縮應(yīng)力增加不明顯。若將試樣軟質(zhì)膠層厚度減少到0.16 mm和0.12 mm時(shí),試樣的壓縮應(yīng)力增加明顯。由此可知,軟質(zhì)膠層厚度的大小對(duì)壓縮應(yīng)力的變化影響較大。
例如試樣的硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比為4,試樣軟質(zhì)膠層厚度分別為0.24,0.20,0.16,0.12 mm時(shí),壓縮應(yīng)力分別為31,34,41,47 MPa.可以得出,試件硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比的增加,和試件軟質(zhì)膠層厚度的減小均對(duì)試件的壓縮應(yīng)力有貢獻(xiàn)。這可以更好地增加試件整體的力學(xué)性能和荷載抵抗能力。
通過(guò)實(shí)驗(yàn)研究和數(shù)值模擬研究了3D打印仿貝殼珍珠層復(fù)合材料的壓縮力學(xué)性能,考察了不同軟膠層和不同磚塊長(zhǎng)寬比對(duì)于試樣力學(xué)性能的影響,結(jié)論如下:
1) 硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比的增加可以提升貝殼珍珠層復(fù)合材料的壓縮彈性模量,大約提升22%~48%,而軟質(zhì)膠層厚度的減少則能大幅增加斷裂能量,大約提升190%~253%.從實(shí)驗(yàn)和模擬數(shù)據(jù)的對(duì)比也可以看出,在相同壓縮應(yīng)變下,硬質(zhì)磚塊長(zhǎng)寬比的增加可以提升大約為41%~118%應(yīng)力承受能力。
2) 實(shí)驗(yàn)結(jié)果和數(shù)值仿真模擬表明,試樣破壞均發(fā)生在試樣硬質(zhì)磚塊和軟質(zhì)膠層的界面處,是由于軟質(zhì)膠層達(dá)到其剪切強(qiáng)度和剪切韌性所導(dǎo)致的軟膠層失效,從而導(dǎo)致整體材料的荷載承受能力降低。模擬數(shù)據(jù)與實(shí)驗(yàn)結(jié)果的破壞形式一致。
3)試樣全部在大約0.50應(yīng)變處破壞,說(shuō)明仿貝殼珍珠層復(fù)合材料具有抗大變形能力。