駱冬智，孫智富

(重慶機(jī)電職業(yè)技術(shù)學(xué)院 兵器工業(yè)研究所， 重慶 402760)

增材制造(AM)因其過程無需模具設(shè)計(jì)，可自由成形復(fù)雜形狀零件，過程簡單及生產(chǎn)的高連續(xù)性等優(yōu)點(diǎn)，被大量用于航空航天，生物醫(yī)療，電子元器件等工業(yè)運(yùn)用中[1]。Ti合金因較高的抗拉強(qiáng)度UTS(440～1 700 MPa)及良好的塑性，抗腐蝕性能，耐高溫，重量輕，低溫沖擊韌性及超塑性等特點(diǎn)，使得在軍事工業(yè)中扮演重要角色[2]。上世紀(jì)美日在軍事飛機(jī)上率先用純鈦制造飛機(jī)機(jī)身隔熱板，減速板及機(jī)尾罩等部件，Ti6Al4V(TC4)使在軍用飛機(jī)和發(fā)動(dòng)機(jī)中大量使用(圖1)[3-4]。除此之外，Ti6Al2Sn用于飛機(jī)導(dǎo)向裝置，Ti4AlMoV用于飛機(jī)骨架，TiSn5Zr1Mo用于起落架，承重架等，TiM1550用于導(dǎo)彈動(dòng)力葉片套，TiA6Z5W制造的反坦克炮，LT41用于艦船蒙皮，各種Ti合金制備的83-1型迫擊炮成功將重量降到了18.1 kg。

圖1 Ti合金在F-22上的使用

傳統(tǒng)Ti合金制造方式主要依賴于鍛造，鑄造等輔以后續(xù)機(jī)加工來制備需求零部件，而機(jī)加工所造成的大量Ti合金廢料產(chǎn)生從而限制了Ti合金制造件的大量生產(chǎn)[5-6]。由此將AM應(yīng)用于Ti合金構(gòu)件制備顯示出其優(yōu)勢[7]。

本文主要闡述了軍工領(lǐng)域應(yīng)用Ti合金構(gòu)件的AM制造研究進(jìn)展，從成形，組織結(jié)構(gòu)，性能等方面對(duì)Ti合金AM手段進(jìn)行總結(jié)，為未來更多軍用Ti合金應(yīng)用于AM提供工藝-組織-性能一體化思路。

1 軍工用Ti合金產(chǎn)品的增材制造工藝

按照AM特點(diǎn):離散-堆積原理[8]，目前應(yīng)用于金屬材料的AM方法主要分：送絲/送粉熔化沉積與預(yù)鋪粉選擇燒結(jié)兩大類；而按熱源分類，可以分為激光，電子束和電弧三種；其工藝方法種類繁多，目前對(duì)于AM各種工藝的報(bào)道也較為詳盡[9-11]，這里不在贅述，主要按照熱源分類針對(duì)Ti合金增材制造的方法中的激光選區(qū)燒結(jié)(SLM)，電子束熔化(EBM)，直接能量沉積(DED)等最常用技術(shù)進(jìn)行介紹。

1.1 SLM技術(shù)

SLM技術(shù)目前是增材制造研究的熱點(diǎn)，也比較成熟，但SLM技術(shù)工藝參數(shù)復(fù)雜且數(shù)目較多，總的歸納起來可分為：① 粉末粒度，② 粉末種類，③ 激光功率，④ 降溫時(shí)間，⑤ 鋪粉厚度，⑥ 刮粉速度，⑦ 粉床緊密度，⑧ 切片厚度，⑨ 掃描策略，⑩ 掃描方向，掃描速度，延遲時(shí)間等[12]。Tian[12]就SLM 工藝過程中的若干參數(shù)的不合理選擇所導(dǎo)致的典型問題給出了描述。結(jié)果指出球化，孔隙，顯微組織和后熱處理等因素會(huì)影響工藝成品的結(jié)構(gòu)和性能。如果熔融金屬未能很好的鋪展在基板上，而是形成相互獨(dú)立的金屬球，則這種球化現(xiàn)象會(huì)降低成形件表面質(zhì)量。Qiu等[13]在TC4的SLM成形過程中研究了液體流動(dòng)對(duì)孔隙形成的影響，發(fā)現(xiàn)孔隙的生成與掃描速度和鋪粉厚度有關(guān)，另外，孔隙的增加直接導(dǎo)致表面粗糙度變差，并指出工藝參數(shù)影響了基板熔池內(nèi)的液體流動(dòng)性，從而使得填充不及時(shí)而產(chǎn)生孔隙。

1.2 EBM技術(shù)

EBM利用熱源將設(shè)定的特殊路徑上的預(yù)鋪粉加熱熔化并冷卻凝固來成形所需構(gòu)件。與SLM不同的是，由于發(fā)熱源是電子束，因此EBM通常在真空中進(jìn)行。另外，EBM所采用的金屬粉末粒徑通常為40～100 μm，略大于SLM所采用的粉末粒徑(20 μm)。由于SLM與EBM的工藝相似性，在EBM工藝過程中，如果參數(shù)選擇不恰當(dāng)，金屬粉末極易在高能電子沖擊下潰散，球化，給成形件帶來分層，變形，開裂，氣孔等缺陷[14]。

圖2為Oakridge國家實(shí)驗(yàn)室采用EBM技術(shù)制造的水下機(jī)器人液壓分路閥箱，可以看出，采用EBM一次整體成型復(fù)雜構(gòu)件較傳統(tǒng)多次成形加工方法顯著節(jié)省時(shí)間和成本。良好的成形表面粗糙度減少了后續(xù)表面加工的工序。因此，美海軍已立項(xiàng)為未來航空母艦配制零部件采用AM制備以減少建造工時(shí)，以備戰(zhàn)時(shí)建造的需求[15]。

圖2 利用EBM制備的水下機(jī)器人液壓分路閥箱[8]

圖3為EBM制備的F35的BALD角撐架，傳統(tǒng)形變TC4合金因其高采購質(zhì)量與飛行質(zhì)量(33∶1)，導(dǎo)致制造成本為1 000美元/1b，而采用EBM制備成本將節(jié)省50%[16]。

圖3 EBM制備的F35的BALD角撐架[16]

1.3 DED技術(shù)

DED技術(shù)由于可以直接在表面沉積，大多用于零部件損傷的修復(fù)，圖4為采用DED技術(shù)修復(fù)壞損引擎葉盤過程，在指定區(qū)域沉積的材料由于熱影響區(qū)(HAZ)小而使得修復(fù)的零件保持著整體零件的性能，有報(bào)道稱所修復(fù)的零件性能能部分超過原有零件[18]。在構(gòu)件的修復(fù)研究和實(shí)踐中，國外多個(gè)公司和實(shí)驗(yàn)室均成功研究和實(shí)現(xiàn)單晶葉片的修復(fù)。

圖4 采用DED技術(shù)修復(fù)壞損SS316L不銹鋼葉盤過程[17]

圖5展示了美國國防部開發(fā)的 “移動(dòng)零件醫(yī)院”[19]，可對(duì)戰(zhàn)場破損的武器零部件進(jìn)行實(shí)時(shí)修復(fù)。Chen等[20]通過后續(xù)熱處理工藝結(jié)合DED來優(yōu)化Ti合金零件成形性能優(yōu)化，所得試樣組織結(jié)構(gòu)得到晶粒細(xì)化，性能也顯著提高，成功應(yīng)用于飛機(jī)大型承力結(jié)構(gòu)件的制造。Ge等[21]通過單道-多道-實(shí)體遞進(jìn)成形對(duì)鐵基合金和鎳基合金材料進(jìn)行研究，其結(jié)果總結(jié)了DED工藝參數(shù)對(duì)成形件的尺寸精度，微觀組織及力學(xué)性能的影響效果，實(shí)現(xiàn)了對(duì)零件的高性能和精確制造。

圖5 移動(dòng)零件醫(yī)院(a)和應(yīng)用DED技術(shù)進(jìn)行葉片修復(fù)的實(shí)例(b)葉片修復(fù)[19]

2 Ti合金AM構(gòu)件的結(jié)構(gòu)及性能

室溫下Ti合金主要含有密排六方結(jié)構(gòu)(HCP)的α相與體心立方結(jié)構(gòu)(BCC)的β相組成。在AM過程中加熱達(dá)到β轉(zhuǎn)變溫度時(shí)，α相將轉(zhuǎn)變?yōu)棣孪?，冷卻時(shí)，當(dāng)冷卻速度不大轉(zhuǎn)變回α相，當(dāng)冷卻速度很高時(shí)轉(zhuǎn)變?yōu)棣痢漶R氏體相，如圖6、圖7所示。

圖6 AM制備Ti合金顯微結(jié)構(gòu)

(a)AM制備Ti合金最上幾層金相照片顯示正交取向的針狀馬氏體及針狀馬氏體與補(bǔ)丁狀區(qū)域[26]，α′馬氏體相結(jié)構(gòu)[27]，針狀α′馬氏體相[24]。

圖7 冷卻速度快下的組織轉(zhuǎn)變

在凝固過程中，溫度達(dá)到固相線溫度時(shí)，熔池結(jié)構(gòu)先轉(zhuǎn)變?yōu)槌跏鸡孪?，然后?dāng)溫度降到β轉(zhuǎn)變溫度以下，在初始β相內(nèi)產(chǎn)生α/α’相[28],在某些Ti合金如TC4中，β柱狀晶為主要結(jié)構(gòu)。研究發(fā)現(xiàn)EBM中，存在很強(qiáng)的〈001〉β//Nz絲織構(gòu)沿平行于沉積方向的徑向生長，類似織構(gòu)在其他AM工藝中也被觀測出[29-31]。圖8為不同AM工藝下的原始β晶粒，由圖示柱狀β晶粒沿每一層堆疊方向生長，β晶粒尺寸在長和寬為1～20 mm與0.2～4 mm分布[31-32]。

圖8 不同AM工藝下的原始β晶粒

由于AM工藝特點(diǎn)，材料成形以層層堆疊的形式，當(dāng)新的一層沉積在上一層時(shí)將會(huì)再次熔化上一層，形成重疊區(qū)，重疊區(qū)內(nèi)晶粒會(huì)粗化長大[8]，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)性能不一致。有研究表明[33]，頂層和頂層的結(jié)構(gòu)中馬氏體所占比例高于其他區(qū)域，并且在頂層和底層分別取樣所表現(xiàn)的拉伸性能不一致。

以下將不同軍工產(chǎn)品分類來闡述不同AM技術(shù)制備樣品的組織結(jié)構(gòu)及性能及研究進(jìn)展：

2.1 發(fā)動(dòng)機(jī)制備用AM產(chǎn)品組織性能研究

目前Ti合金在艦船，戰(zhàn)車，坦克等裝備中的應(yīng)用也較為突出，艦船方面，Ti合金不僅在輕量化的要求上有突出貢獻(xiàn)，還具備較高的沖擊韌性。在戰(zhàn)機(jī)及艦船的發(fā)動(dòng)機(jī)上，要求AM制備的Ti合金有較高的強(qiáng)度及高沖擊韌性。陳靜等[34]研究了激光快速成形(LRF)工藝下的TC4合金制件，發(fā)現(xiàn)其結(jié)構(gòu)沿厚度增加方向呈粗大柱狀晶，沿Z字形生長，腐蝕后組織呈明暗帶交替生長，粗大β晶粒由針狀馬氏體α′相和原始β晶界組成，這種交替縱橫的網(wǎng)籃組織具有較好的抗疲勞裂紋拓展和抗沖擊性能。

2.2 框架結(jié)構(gòu)件制備組織性能研究

應(yīng)用于戰(zhàn)斗機(jī)機(jī)身框，座艙窗戶框架制備的Ti合金要求具有超高的強(qiáng)度，AM制備的Ti合金性能大量取決于相結(jié)構(gòu)，組織，織構(gòu)等內(nèi)部因素，而應(yīng)用相變改變晶體結(jié)構(gòu)在改變Ti合金性能方面扮演著重要作用。Galarraga等[35]研究了TC4合金不同相結(jié)構(gòu)對(duì)于屈服強(qiáng)度(YS)，抗拉強(qiáng)度(UTS)及延伸率(El)的影響，結(jié)果如圖9所示。由圖可知α′馬氏體相具有最高強(qiáng)度，柱狀α+β相較等軸α+β相強(qiáng)度更大，而細(xì)小的針狀α′馬氏體相擁有最低的延伸率。

圖9 TC4合金不同相結(jié)構(gòu)對(duì)于屈服強(qiáng)度(YS)，抗拉強(qiáng)度(UTS)及延伸率(El)的影響(從上至下依次為等軸α+β相，柱狀α+β相，部分α′相，完全α′相)[35]

研究者們針對(duì)戰(zhàn)斗機(jī)機(jī)身框架用TC4合金在不同工藝(主要為DED,SLM和EBM)下成形構(gòu)件的結(jié)構(gòu)作比較，發(fā)現(xiàn)[36-38]以激光源為主的成型工藝，包括DED和SLM較電子束為加熱源的EBM工藝所得的組織不同，前者主要由針狀α′馬氏體相組成，而EBM產(chǎn)生大量α+β相，所以所得構(gòu)件表現(xiàn)出較低強(qiáng)度和較高延伸率。其強(qiáng)化機(jī)理為α′馬氏體相為形變點(diǎn)陣結(jié)構(gòu)的非平衡相，變形將產(chǎn)生點(diǎn)陣畸變產(chǎn)生點(diǎn)陣應(yīng)變場，強(qiáng)度將大于α+β相，另外α′馬氏體相中存在大量位錯(cuò)，產(chǎn)生位錯(cuò)強(qiáng)化[36]。

Sieniawski等[39]更進(jìn)一步研究EBM和激光源AM工藝的區(qū)別，指出區(qū)別于激光源AM工藝，EBM工藝在加工過程中的高沉積溫度使得α′馬氏體相分解為α+β相，同時(shí)降低熱應(yīng)力，在此情況下，EBM成形件的最終性能在于片層α+β相中板條α相(α-lath)的厚度。Galarraga[35]給出了板條α相的厚度與拉伸強(qiáng)度的關(guān)系圖(圖10)。隨著板條α相厚度增加，屈服強(qiáng)度變差，因?yàn)樵黾拥陌鍡lα相厚度導(dǎo)致位錯(cuò)有效滑移長度的增加。當(dāng)板條α相厚度從0.5 μm增加1 μm時(shí)，延伸率有輕微的增加，而抗拉強(qiáng)度基本與板條α相的厚度無關(guān)[35]。

圖10 屈服強(qiáng)度(YS)，抗拉強(qiáng)度(UTS)及延伸率(El)與板條α相(α-lath)的厚度的關(guān)系[35]

2.3 產(chǎn)品修復(fù)AM工藝組織性能研究

在修復(fù)受損或者失效的發(fā)動(dòng)機(jī)葉片研究中，林等[40]發(fā)現(xiàn)經(jīng)沉積后，組織有基體的等軸α+片層，α+β雙形態(tài)經(jīng)由熱影響區(qū)轉(zhuǎn)變?yōu)榇执笾鶢罹ВЯ?nèi)部為魏氏體α+β板條，噴丸處理后，疲勞性能得到提高。昝林等[41]研究LRF工藝制備的TC21Ti合金發(fā)現(xiàn)沉積態(tài)組織存在粗大沿沉積方向生長的β柱狀晶，組織表現(xiàn)為下側(cè)柱狀晶，上側(cè)細(xì)小等軸晶。形貌上，沉積態(tài)組織由明暗相間的區(qū)域組成，電鏡下顯示明區(qū)為針狀馬氏體，暗區(qū)為網(wǎng)籃狀組織，明暗過渡區(qū)較窄，硬度結(jié)果表明明區(qū)硬度高于暗區(qū)，可達(dá)1 GPa左右。

2.4 高力學(xué)性能Ti合金AM制備構(gòu)件的組織性能

對(duì)于飛機(jī)液壓管道，壓縮機(jī)葉片和起落架等要求綜合力學(xué)性能高的Ti合金構(gòu)件，AM工藝加后續(xù)熱處理，能使所得合金材料獲得更高的綜合力學(xué)性能。LRF工藝制備的TC4合金微觀組織表現(xiàn)為不同取向的板條魏氏體，在晶界處有少量α-Ti。退火處理后，α板條逐漸粗化，再經(jīng)過時(shí)效處理后的樣品組織呈現(xiàn)出等軸α晶，網(wǎng)籃α和β相組織。對(duì)比沉積態(tài)和退火態(tài)來說，條狀α寬度介于沉積態(tài)與退火態(tài)之間。固溶時(shí)效后的TC4樣品塑形有明顯提高并且強(qiáng)度降低不多，表現(xiàn)為優(yōu)于退火后的綜合力學(xué)性能[42]。TC4激光成形構(gòu)件沉積形態(tài)的力學(xué)性能以高強(qiáng)低延展率為主，抗拉強(qiáng)度可達(dá)1 000 MPa，相比于同類鍛件，沉積態(tài)的TC4表現(xiàn)出更為顯著的各向異性，其中，沿沉積高度方向拉伸時(shí)低強(qiáng)高塑，掃描方向則高強(qiáng)低塑。當(dāng)固溶時(shí)效后，研究人員發(fā)現(xiàn)TC4組織為網(wǎng)籃狀，綜合力學(xué)性能優(yōu)越[42]。

張方等[43]采用LSF工藝制備Ti60Ti合金件并研究了其在980 ℃和650 ℃雙重退火下的性能及組織結(jié)構(gòu)演變，發(fā)現(xiàn)經(jīng)LSF過程中，由于熔池頂部的等軸晶未被覆蓋，在熔覆層中表現(xiàn)為宏觀等軸晶。不同的層間出現(xiàn)層帶組織，沉積態(tài)為魏氏體，表現(xiàn)為大量沿著原始β晶界向內(nèi)生長的α板條和少量板條間β相組成，雙重退火后，層帶組織消失，晶界中α相被打斷，不連續(xù)分布β柱狀晶晶界處，如圖11(b)和(c)所示。試樣經(jīng)過熱處理后，綜合性能有所提高。

圖11 Ti60Ti合金激光立體成形雙重退火后金相組織結(jié)構(gòu)和掃描電鏡形貌[43]

AM制備樣品的各向異性如EBM制備的TC4合金中β晶粒趨向于沿沉積方向生長到20 mm而寬度只有幾百微米。沿β晶粒長軸方向上回生產(chǎn)一層很薄的α晶界包裹β晶粒，α晶界的形成破壞了結(jié)構(gòu)的整體性，在服役過程中使得裂紋擇優(yōu)在α晶界處產(chǎn)生[44]。

2.5 高溫及其他性能要求Ti合金AM制備的組織性能

戰(zhàn)斗機(jī)的高機(jī)動(dòng)性會(huì)導(dǎo)致蒙皮表面與空氣摩擦產(chǎn)生高溫，大多數(shù)Al合金無法達(dá)到需求，另外，高溫Ti合金主要應(yīng)用在飛機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)壓氣盤，機(jī)閘等部件，在高溫Ti合金AM制備研究中，王彬[45]運(yùn)用激光熔化沉積(LMD)技術(shù)制備高溫Ti合金Ti60試件，并研究了其顯微結(jié)構(gòu)，發(fā)現(xiàn)試樣經(jīng)LMD工藝連續(xù)熔化后，芯部呈微“八”字形對(duì)稱分布的無側(cè)向分枝的柱狀晶組成，如圖12所示。逐層熔化后組織呈現(xiàn)“之”字形交替超細(xì)胞狀組織。其LMD制備的構(gòu)件的高溫持久性測試結(jié)果如表1所示。由圖可知LMD所得Ti60構(gòu)件600 ℃/310 MPa平均持久壽命可達(dá)354.4 h，高于傳統(tǒng)軋制Ti60成形件的48.3 h。

圖12 激光熔化沉積成形棒材縱切面金相組織a)低倍顯微，b)柱狀晶示意圖[45]。

表1 LMDTi60高溫Ti合金棒材高溫持久性能測試結(jié)果[46]

Processing conditionSRL,hSRL,hφ/%δ25/%Laser melting deposited400.08354.4423.37.2306.10357.13Wrought47.6748.3669.833.651.4246.00

注：SRL代表Stress Rupture Life,即持久壽命

當(dāng)前在高溫、高壓、低溫、超低溫、強(qiáng)腐蝕、射線高頻輻射等條件下工作的機(jī)械，必須經(jīng)受各種惡劣環(huán)境的考驗(yàn)，針對(duì)長期在瞬間冷熱交替條件下工作，經(jīng)受長期急冷、急熱條件下服役的機(jī)械部件材料如航天、航空發(fā)動(dòng)機(jī)，各類管身武器的槍炮膛，高壓鍋爐，原子反應(yīng)堆的熱交換器及水冷壁構(gòu)件，抗疲勞特性成為重要的性能指標(biāo)之一。激光成形(DED,SLM)較電子束(EBM)成形的零件的疲勞強(qiáng)度(Δσw)更高，但疲勞韌性(ΔKth)低。前者主要因?yàn)楹写罅课诲e(cuò)的α′馬氏體組織，以及能阻礙位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的細(xì)晶組織，位錯(cuò)強(qiáng)化效應(yīng)以犧牲塑性應(yīng)變?yōu)榇鷥r(jià)[47-48]。在SLM制備的材料退火狀態(tài)下由于α′馬氏體的分解，疲勞韌性增加到與EBM制備零件相近。對(duì)于α+β組織，隨著α相的減少，疲勞特性有所改善[49]。研究發(fā)現(xiàn)當(dāng)板條α′厚度減少到10～1 μm，疲勞強(qiáng)度提高500～600 MPa[8]。對(duì)于無缺陷導(dǎo)致的初生裂紋，局部位錯(cuò)塑性滑移集中會(huì)導(dǎo)致裂紋的萌生，而細(xì)晶組織由于晶界的阻礙作用能提高疲勞強(qiáng)度。王俊偉等[50]研究激光立體成形(LSF)TC17Ti合金沉積態(tài)，退火態(tài)和時(shí)效處理后的顯微組織，發(fā)現(xiàn)經(jīng)LSF之后沉積態(tài)組織為沿熔覆層向外的柱狀β晶，x射線衍射(XRD)結(jié)構(gòu)顯示試樣存在α相，因此組織為α+β兩相組織，β晶內(nèi)有大量細(xì)小α相，表現(xiàn)為網(wǎng)籃狀組織。經(jīng)600 ℃退火 1 h爐冷和550 ℃退火4 h空冷試樣與沉積態(tài)沒有多大區(qū)別，依舊是柱狀晶與網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)。但是550 ℃退火樣中大量析出次生α相，同時(shí)還能觀察到等軸α相,由此可得550 ℃退火后出現(xiàn)板條和等軸α相。Polasik[49]指出裂紋易在等軸及片層狀α相中萌生，Zhai[47]實(shí)驗(yàn)證實(shí)裂紋的擴(kuò)展是由于裂紋與細(xì)小α相反應(yīng)導(dǎo)致的，當(dāng)裂紋尖端驅(qū)動(dòng)力增加后，裂紋擴(kuò)展并與β相反應(yīng)，當(dāng)α相減少后，塑性滑移帶的阻力增加導(dǎo)致高的疲勞裂紋萌生阻力[51]，提高Ti合金產(chǎn)品的疲勞特性。

3 增材制造工藝過程的主要缺陷

就AM制造的幾種工藝方法而言，其存在的幾個(gè)主要缺陷在于：① 目前用于AM制備的Ti合金雖然能解決機(jī)加工過程中的材料浪費(fèi)，成本提高的問題，但Ti合金成形因其較低的熱導(dǎo)率，成為阻礙Ti合金廣泛應(yīng)用的障礙，未來需要更多工藝及AM過程的機(jī)理性研究，以期提高成形性能，② 目前應(yīng)用于Ti合金的AM技術(shù)研究主要針對(duì)TC4合金，而未見到太多其他合金的AM工藝成形性能研究，未來可廣泛開展其他類Ti合金的研究，為更多Ti合金應(yīng)用于AM工藝提供參考， ③ 因?yàn)锳M的特點(diǎn)導(dǎo)致在層與層結(jié)合時(shí)表現(xiàn)出各向異性，未來對(duì)于AM之后再結(jié)合熱處理，時(shí)效等后加工工藝的應(yīng)用也應(yīng)成為趨勢，另外，現(xiàn)行研究都集中在硬度，拉伸等性能指標(biāo)，疲勞強(qiáng)度，斷裂等力學(xué)行為的研究也較為稀少。

4 結(jié)論

近年來以增材制造為手段的各3D打印技術(shù)發(fā)展迅猛，以Ti合金為材料成型各類軍工器件，如戰(zhàn)斗機(jī)機(jī)身，發(fā)動(dòng)機(jī)和裝甲車等的應(yīng)用也成為發(fā)展的熱點(diǎn)，在高溫，高強(qiáng)，耐腐蝕性能的Ti合金AM制備工藝上也有了大量研究，并取得一定成果，但由于AM熱源的效率低，產(chǎn)品有很強(qiáng)的的各項(xiàng)異性使得AM構(gòu)件的性能和運(yùn)用還局限在一定的范圍，并且國內(nèi)目前的發(fā)展與國際上先進(jìn)水平還有一定差距，需要將來研究者更多更系統(tǒng)的基礎(chǔ)研究與工程化的轉(zhuǎn)化工作。