安文旗,朱 彤,潘 登,管 堅,于吉明,高乃平
(1.同濟大學機械與能源工程學院,上海 201804;2.中國特種設備檢測研究院,北京 100029)
我國 2016年工業(yè)燃料用氣量 577億立方米,預計到2020年天然氣占工業(yè)燃料消耗量比例由現(xiàn)在的10%提高到 15%.由于天然氣燃燒產(chǎn)生的 NOx對環(huán)境的危害極大,北京市 2015年頒布的鍋爐大氣污染物排放標準規(guī)定[1]:2017年4月1日后新建燃氣鍋爐NOx排放限值為 30mg/m3.目前北京市的燃氣工業(yè)鍋爐 NOx排放平均值為 156.3mg/m3,距離標準要求限值存在較大差距[2].控制NOx排放的技術主要分為燃燒優(yōu)化控制技術和末端治理技術,末端治理技術成本較高,通過燃燒優(yōu)化控制技術從源頭遏制 NOx生成的經(jīng)濟性更好,其中煙氣再循環(huán)燃燒技術通過降低助燃氣體氧含量,進而減少爐膛內(nèi)局部高溫,能有效降低 NOx生成[3-7].
煙氣再循環(huán)分為內(nèi)部煙氣再循環(huán)和外部煙氣再循環(huán),本文研究的外部煙氣再循環(huán)是指部分煙氣通過一個外部管道,與空氣或燃氣混合后重新送入爐膛內(nèi)參與燃燒.Choi等[8]采用 Chemkin進行了天然氣擴散式燃燒的化學動力學研究,研究發(fā)現(xiàn)煙氣再循環(huán)率增大,NO的生成速率降低,并且煙氣中的 NO有助于快速型 NOx生成反應的逆向進行,可以有效減少快速型 NOx生成.Baltasar等[9]針對采用煙氣再循環(huán)的小型實驗爐進行了實驗和數(shù)值模擬研究,發(fā)現(xiàn)隨著煙氣再循環(huán)率的增大,煙氣中 NOx排放量顯著降低,減排率可達 75%以上.湯根土等[10]采用 CO2分別稀釋燃料和空氣,發(fā)現(xiàn)稀釋空氣對 NOx減排效果更好.Gamrat等[11]通過數(shù)值模擬對煉焦爐的 NOx排放進行了研究,發(fā)現(xiàn) NOx排放量和外部煙氣再循環(huán)率呈線性關系,外部煙氣再循環(huán)率 20%時,NOx減排達50%,當煙氣再循環(huán)率 30%時,NOx減排達 80%.雖然煙氣再循環(huán)燃燒技術降低 NOx效果顯著,但其對燃燒穩(wěn)定性有較大影響,煙氣再循環(huán)率較高時,火焰會出現(xiàn)大幅度抖動甚至熄火.Baltasar等[9]通過實驗研究丙烷的擴散燃燒,發(fā)現(xiàn)煙氣再循環(huán)率為 20%左右時火焰由黃色轉(zhuǎn)化為藍色,煙氣再循環(huán)率為 35%時火焰吹熄.Yu等[12]對甲烷-空氣非預混擴散火焰進行了實驗和數(shù)值模擬研究,發(fā)現(xiàn)在燃料側引入 20%的再循環(huán)煙氣時出現(xiàn)燃燒不穩(wěn)定,在空氣側引入25%的再循環(huán)煙氣時也出現(xiàn)燃燒不穩(wěn)定.宋少鵬等[13]發(fā)現(xiàn)燃燒穩(wěn)定性受到煙氣再循環(huán)率、過量空氣系數(shù)、二次燃料比例的交互影響,提高過量空氣系數(shù)能提高穩(wěn)定性.總結發(fā)現(xiàn),針對擴散式燃燒器,煙氣再循環(huán)率直接影響 NOx排放,而且煙氣再循環(huán)率在30%左右時會嚴重影響燃燒穩(wěn)定性.
目前,國內(nèi)關于燃氣鍋爐外部煙氣再循環(huán)和全預混表面燃燒相結合來實現(xiàn)超低 NOx排放的研究較少,本文實驗所用的金屬纖維燃燒器是實現(xiàn)低 NOx排放的一種全預混表面燃燒器,不易回火,安全性高[14-17].為了在過量空氣系數(shù)較低時也能夠降低NOx排放至 30mg/m3以下,實現(xiàn)天然氣高效清潔應用,本文結合金屬纖維表面燃燒器和煙氣再循環(huán)燃燒技術,實驗研究了煙氣再循環(huán)率、負荷和過量空氣系數(shù)對NOx排放和燃燒穩(wěn)定性的影響.
本文所使用的實驗系統(tǒng)如圖1所示,分為4個部分,即空氣供給系統(tǒng)、煙氣再循環(huán)系統(tǒng)、天然氣供給系統(tǒng)和鍋爐冷卻水循環(huán)系統(tǒng),一定量的煙氣從排煙管道引出,與空氣混合后進入金屬纖維燃燒器的混合腔,然后與天然氣混合進入一臥式燃氣鍋爐內(nèi)燃燒.通過連續(xù)補水和排水,使鍋爐內(nèi)的水溫保持在90℃.鍋爐煙囪排出的高溫煙氣經(jīng)氣-氣換熱器冷卻后進入排煙管道排出,被加熱后的空氣排放到室外.
實驗時室溫為 10℃,在實驗過程中室溫波動小于 5℃.排煙管道出口設置在室外,對室內(nèi)空氣中CO2影響可以忽略.實驗過程中主要測定負荷(當前工況下燃氣流量與標定燃氣流量(37m3/h)之比,用百分數(shù)表示)50%~100%(由于實驗系統(tǒng)缺陷,在100%負荷時,送風機風量不足,故多在 75%負荷時分析)、過量空氣系數(shù)1.1~1.9和煙氣再循環(huán)率(再循環(huán)煙氣質(zhì)量流量與理論煙氣質(zhì)量流量之比)0~30%時煙氣中 NOx排放量、CO排放量和爐膛溫度,從觀火孔觀察不同工況下的火焰顏色形態(tài).
圖1 實驗系統(tǒng)示意Fig.1 Schematic of experimental system
金屬纖維表面燃燒器的結構示意圖如圖2所示,燃氣和空氣通過混合腔混合后,從金屬纖維氈噴出,在其表面以及表面上部區(qū)域燃燒.整體呈長圓柱體,直徑 160mm,總長 580mm.多孔均流板使頭部火孔的混氣壓力和流量均勻,防止回火.金屬纖維區(qū)域采用直徑 20~40μm 的金屬合金絲通過燒結或編織成立體網(wǎng)狀結構,該區(qū)域厚度約 5mm,網(wǎng)狀結構致密的小孔在一定程度上可防止回火發(fā)生.根據(jù)不同工況下負荷的大小,金屬纖維表面燃燒器存在兩種燃燒方式:紅外輻射方式和藍焰方式[14].紅外輻射方式是混合氣主要在金屬纖維內(nèi)部孔隙間燃燒,燃燒后的熱量傳遞給金屬絲,高溫金屬絲向外輻射傳遞熱量.藍焰方式是火焰處在金屬纖維表面緊挨上部區(qū)域,燃燒產(chǎn)生的熱量一方面?zhèn)鬟f給金屬絲,另一方面以對流傳熱的方式傳遞給爐壁.
燃燒器空燃比由西門子 SKP55差壓控制閥控制,根據(jù)送風機后風壓的變化來調(diào)節(jié)燃氣的流量從而匹配過量空氣系數(shù),手動調(diào)節(jié)風機頻率來調(diào)節(jié)空氣量,進而調(diào)節(jié)燃氣量,改變?nèi)紵髫摵?通過西門子SKP15手動旋鈕可調(diào)節(jié)過量空氣系數(shù),其值可由煙氣中的含氧量計算.實驗測量儀器見表 1(采用 Testo 350煙氣分析儀測量氣體體積分數(shù),采用 TBX30/L3渦輪流量計測量燃氣流量,采用 WRN-130K型熱電偶測量爐膛溫度).
圖2 金屬纖維表面燃燒器結構示意Fig.2 Structure of metal fiber surface burner
表1 實驗用測量儀器Tab.1 Parameters of measuring instruments
系統(tǒng)的熱效率為有效利用的熱量Q1與供應鍋爐的熱量 Qr之比,本實驗系統(tǒng)在鍋爐排煙口設置有氣-氣換熱器,再循環(huán)煙氣的取煙口和排煙溫度檢測點均設置在氣-氣換熱器后部,因此,在計算鍋爐熱效率時,將氣-氣換熱器的冷卻空氣側得到的熱量也計算在有效利用的熱量Q1內(nèi),即:
式中:Lg為燃氣流量,m3/h;Hl為燃氣低熱值,kJ/m3;Qa為空氣的物理熱,kJ/h;Qg為燃氣的物理熱,kJ/h;Qe為爐膛和氣-氣換熱器熱損失,kJ/h;Qf為排煙熱損失,kJ/h;Qc為化學不完全燃燒熱損失,kJ/h.
如圖3所示,隨著過量空氣系數(shù)(α)的增大,NOx排放量(均折算至 3.5%O2)顯著降低,呈現(xiàn)先急后緩的趨勢,最終趨于穩(wěn)定.在α為1.2時,NOx排放量最大,平均值為 225mg/m3.α從 1.2 增大至 1.4,NOx排放量降低了150mg/m3,降低率67%;α從1.6增大至1.8,NOx排放量降低了 20mg/m3,降低率 50%.在α為 1.8時,NOx排放量最小,平均值為 20mg/m3.與此同時系統(tǒng)熱效率隨過量空氣系數(shù)的增大線性降低,α為 1.8時比 1.1時熱效率降低了 2%.過量空氣系數(shù)主要影響預混氣體的O2濃度和主燃燒區(qū)的燃燒溫度.根據(jù) Zeldovitch機理,熱力型 NOx主要是 N2在高溫條件下被 O2氧化而生成,而 N2分解成 N原子需要在較高的溫度下完成,當α小于 1時,氧濃度過低,燃氣不完全燃燒,放熱減少,火焰溫度降低;當α大于 1時,繼續(xù)增大空氣供給,混合氣體中氧濃度基本保持不變,此時α對溫度的影響占主導,不參與反應的剩余空氣吸熱,降低了火焰溫度,限制了熱力型NOx的生成.本文實驗采用的全預混火焰,α從 1.2增大至1.8時,火焰溫度的降低是減少NOx生成的主要因素.實驗結果顯示,α為 1.3、負荷為 75%時,測點A的溫度為 905℃,調(diào)節(jié)控制閥組,增大α至1.54時,測點A溫度降至780℃,NOx排放量相應降低了70%.雖然增大α能有效降低 NOx排放,但是直接導致煙氣量增大,保持系統(tǒng)的排煙溫度不變時,排煙熱損失增大,導致整個系統(tǒng)的熱效率降低.
圖3 負荷 75%時過量空氣系數(shù)對 NOx排放和系統(tǒng)熱效率的影響Fig.3 Influence of excess air ratio on NOx emissions and thermal efficiency at 75% load
當α處于 1.1和 1.2之間時,煙氣中 CO排放量在 5mg/m3左右;當α大于 1.2,CO 排放量降低至0mg/m3.隨著α繼續(xù)增大,煙氣中均未檢測到CO.但α大于 1.8時,CO 排放量迅速增加,α為1.95、負荷為 40%時,煙氣中 CO 質(zhì)量濃度高達185mg/m3.保持α為 1.95,調(diào)大燃氣流量,負荷 50%時,煙氣中 CO 質(zhì)量濃度降低至 0mg/m3.繼續(xù)增大負荷,煙氣中均未檢測到CO.實驗現(xiàn)象表明,在過量空氣系數(shù)較高或較低時,均存在不完全燃燒.過量空氣系數(shù)對 CO排放的影響主要由燃氣與空氣混合均勻度以及火焰溫度決定.α接近 1時,燃氣和空氣的混合氣中僅存在少量的多余氧氣,混合氣未達到最佳的均勻度時,就存在局部不完全燃燒.隨著過量空氣增多,混合氣中多余氧氣量增大,彌補了混合均勻度造成的不完全燃燒,CO濃度隨之降至0mg/m3.但在高過量空氣系數(shù)時,火焰溫度較低,反應速率降低,甚至存在局部熄火,CO質(zhì)量濃度迅速增大.如此時增大負荷,火焰溫度升高,提高了燃氣的燃盡率,CO質(zhì)量濃度再次降低至0mg/m3.
圖4是在過量空氣系數(shù)為1.3時,逐漸調(diào)大燃氣流量,對尾部排煙中 NOx含量和爐膛測點 A溫度的檢測結果.圖中曲線顯示,隨著負荷的增大 NOx排放量無明顯變化趨勢,過量空氣系數(shù)恒定時,NOx排放量的變化幅度在 5%以內(nèi).這是由火焰溫度和燃燒產(chǎn)物在高溫區(qū)的停留時間共同決定的.負荷直接影響燃氣和空氣的流量,并在一定程度上影響二者的混合.燃氣流量越大,金屬纖維表面燃燒器的表面熱強度越大,單位時間內(nèi)通過燃氣燃燒釋放的熱量越多,火焰溫度升高.對于燃氣鍋爐,熱力型NOx是其主要生成方式,火焰溫度的升高加快了熱力型 NOx的生成速率.如圖4所示,α為 1.3時,測點 A處的火焰溫度隨負荷增大而升高:負荷從 50%增大至 100%,測點 A處的火焰溫度升高了 50℃.與此同時,負荷增大導致助燃空氣流量隨之增大,金屬纖維表面氣體流速增大,使得燃燒產(chǎn)物在高溫區(qū)停留時間縮短,熱力型 NOx生成量減小.未點火時,使用與燃氣等壓的空氣代替燃氣,檢測金屬纖維表面垂直距離 20mm處氣體流速.負荷從 50%增大至 100%,氣體流速平均值從 0.78m/s增大至 1.55m/s,金屬纖維表面燃燒器的燃燒方式為紅外熱輻射方式和藍焰方式,主燃燒區(qū)域為金屬纖維表面以及靠近表面的上方區(qū)域.氣體流速增大1倍,燃燒產(chǎn)物在主燃燒區(qū)域停留時間縮短為 100%負荷時的一半,減小了 NOx的生成量.負荷增大,火焰溫度升高,燃燒產(chǎn)物在高溫區(qū)的停留時間縮短,二者對 NOx生成的影響相互抑制,導致煙氣中檢測到的NOx含量基本不變.
圖4 過量空氣系數(shù) 1.3時負荷對 NOx排放和爐膛內(nèi)溫度(測點A)的影響Fig.4 Influence of load on NOx emissions and temperature(point A)at an excess air ratio of 1.3
如圖5所示,負荷75%、過量空氣系數(shù)1.3時,再循環(huán)煙氣溫度保持在 70℃左右,逐漸增大煙氣再循環(huán)率,NOx排放量迅速降低.煙氣再循環(huán)率增大至14%后,NOx排放量降低趨勢開始減緩,此時空氣和煙氣混合氣的氧體積分數(shù) 19%.煙氣再循環(huán)率大于25%后,煙氣中 NOx排放量穩(wěn)定在 25mg/m3,與無煙氣再循環(huán)相比,NOx排放量降低了 86.7%.再循環(huán)煙氣溫度恒定時,增大煙氣再循環(huán)率,直接降低了助燃氣體氧含量和增大了助燃氣體體積流量.如圖6,煙氣再循環(huán)率從0增大至31%,助燃氣體的氧含量線性降低,氧氣體積分數(shù)從 21%降低至 17.2%,降低了反應速率,在一定程度上抑制了熱力型 NOx的生成.同時,增大煙氣再循環(huán)率,助燃氣體體積流量從346.4m3/h增大至420m3/h,氣體流速增大,減少了燃燒產(chǎn)物在高溫區(qū)的停留時間,一定程度上減少了NOx的生成.且再循環(huán)煙氣相當于惰性氣體稀釋了空氣,尤其是再循環(huán)煙氣中的H2O和CO2等比熱容較大的三原子分子.本文再循環(huán)煙氣溫度較低,僅存在 CO2氣體,過量空氣系數(shù) 1.3、再循環(huán)率 10%時,助燃氣體CO2占 0.8%,惰性氣體的吸熱降低了火焰溫度.根據(jù)理論計算,火焰絕熱溫度降低了近 100℃,與實驗所測近似.而且隨著煙氣再循環(huán)率增大,爐膛內(nèi)溫度不斷降低,如圖5測點A的溫度變化曲線所示,煙氣再循環(huán)率 30%時,與不采用煙氣再循環(huán)相比,爐膛溫度降低了近 200℃,火焰溫度降低,抑制了熱力型 NOx的生成.
圖5 負荷 75%,過量空氣系數(shù) 1.3時煙氣再循環(huán)率對NOx排放和爐內(nèi)溫度(測點A)的影響Fig.5 Influence of flue gas recirculation rate on NOx emission and temperature(point A)at 75%load and an excess air ratio of 1.3
圖6 負荷 75%、過量空氣系數(shù) 1.3時煙氣再循環(huán)率對助燃氣體氧體積分數(shù)和體積流量的影響Fig.6 Influence of flue gas recirculation rate on combustion-supporting gas oxygen content and gas volume flow at 75% load and an excess air ratio of 1.3
如圖7所示,系統(tǒng)的熱效率不隨煙氣再循環(huán)率的增大而改變,平均 93.4%.這是由于過量空氣系數(shù)為1.3時,尾部煙氣氧含量保持在4.8%,負荷75%時,進入系統(tǒng)的空氣量恒定為 354.8m3/h,尾部排煙總量恒定,通過調(diào)整氣-氣換熱器,使得排煙溫度保持在 70℃,系統(tǒng)的排煙熱損失不變,系統(tǒng)能利用的有效熱量基本保持不變,因此煙氣再循環(huán)率增大時系統(tǒng)熱效率基本不變.如圖3所示,不采用煙氣再循環(huán)燃燒技術時,負荷75%,達到NOx排放量低于30mg/m3的目標需過量空氣系數(shù)大于 1.73,此時系統(tǒng)熱效率為92.1%;結合煙氣再循環(huán),相同工況下,煙氣再循環(huán)率23%時,即可滿足 NOx排放量低于 30mg/m3的要求,此時系統(tǒng)熱效率為93.4%,提高了1.3%.
圖7 負荷 75%,過量空氣系數(shù) 1.3時煙氣再循環(huán)率對NOx排放和系統(tǒng)熱效率的影響Fig.7 Influence of flue gas recirculation rate on NOx emissions and thermal efficiency at 75% load and an excess air ratio of 1.3
如圖8,實驗中通過再循環(huán)煙氣管道閥門和燃氣控制閥組,保持負荷 75%、煙氣再循環(huán)率 17%,記錄不同過量空氣系數(shù)下煙氣中 NOx排放量.過量空氣系數(shù)接近 1時,煙氣再循環(huán)效果顯著;過量空氣系數(shù)為 1.3時,NOx排放從 180mg/m3降至 43mg/m3,降幅 76.1%;過量空氣系數(shù)為 1.6時,NOx排放從49mg/m3降至 12mg/m3,降幅 75.5%,統(tǒng)計發(fā)現(xiàn),在相同負荷、不同過量空氣系數(shù)下,煙氣再循環(huán)率對NOx減排的影響呈現(xiàn)出接近的減排率.
圖8 負荷 75%、煙氣再循環(huán)率分別為 0和 17%時過量空氣系數(shù)對NOx排放的影響Fig.8 Influence of excess air ratio on NOx emissions at 75% load and flue gas recirculation rates of 0 and 17%
保持負荷和進入爐膛的 O2量(即過量空氣系數(shù))恒定,再循環(huán)煙氣溫度保持在 70℃左右,再循環(huán)煙氣和空氣混合后的助燃氣體溫度保持在 23℃左右,逐漸增大煙氣再循環(huán)率,直至出現(xiàn)燃燒不穩(wěn)定而熄火.如圖9所示,觀察實驗現(xiàn)象發(fā)現(xiàn),在逐漸增大煙氣再循環(huán)率的過程中,金屬纖維表面燃燒器周圍火焰由藍焰逐漸變?yōu)榈撞克{焰上部黃焰的狀態(tài),黃焰的長度增加且出現(xiàn)波動,最終火焰出現(xiàn)振幅較大的波動型震動,進而爐膛震動,火焰吹熄.在圖10中,過量空氣系數(shù)為 1.3時,隨著負荷的增大,出現(xiàn)爐膛震動的煙氣再循環(huán)率極限值逐漸提高.負荷 46%時,煙氣再循環(huán)率增加至 9%即開始出現(xiàn)爐膛震動,爐膛內(nèi)火焰抖動,不完全燃燒加劇,檢測到煙氣中 CO質(zhì)量濃度急劇增大,此時 NOx排放量從 167 mg/m3降低至80 mg/m3;負荷 80%時,煙氣再循環(huán)率可以增大至30%,此時NOx排放量從159mg/m3降低至21mg/m3.高負荷時,表面金屬纖維面積熱強度更大,提高了火焰溫度,有助于穩(wěn)定火焰.增大煙氣再循環(huán)率,一方面降低了助燃氣體氧含量,另一方面增大了助燃氣體體積流量,無煙氣再循環(huán)時,助燃氣體全部為空氣,氧體積分數(shù)為 21%,增大過量空氣系數(shù)時,此時助燃氣體氧含量不變,助燃氣體體積流量增大,實驗中未出現(xiàn)明顯震動,由此可知煙氣再循環(huán)使得助燃氣體氧含量的降低影響了燃燒穩(wěn)定性.李國能等[18]、曹紅加[19]發(fā)現(xiàn)燃燒不穩(wěn)定性與燃料/空氣當量比有很大關系,當量比直接決定了燃空混合氣的氧含量,與本實驗結果類似.Kendrick等和 Lee等[20-21]發(fā)現(xiàn)預混火焰燃燒的波動對燃燒室的壓力振動影響很大.本實驗中發(fā)現(xiàn),外部煙氣再循環(huán)通過外部管道將爐膛內(nèi)的壓力波動傳遞給了助燃空氣,加劇了燃燒器火焰的波動,進而影響燃燒不穩(wěn)定.
圖9 負荷75%、過量空氣系數(shù)1.3時火焰喘震圖Fig.9 Wave vibrations of flames at 75% load and an excess air ratio of 1.3
圖10 過量空氣系數(shù) 1.3、不同負荷時的煙氣再循環(huán)率的最大燃燒穩(wěn)定極限Fig.10 Maximum flue gas recirculation rate during stable combustion under increasing load when the excess air ratio is 1.3
(1) 對于全預混金屬纖維表面燃燒器,負荷對NOx排放影響不明顯.負荷從 50%增大至 100%時,NOx排放變化在 5%以內(nèi);過量空氣系數(shù)對 NOx和CO的排放有重要影響.隨著過量空氣系數(shù)增大,NOx排放減小.過量空氣系數(shù)大于1.73時,NOx排放低于 30mg/m3.過量空氣系數(shù)低于 1.2和高于 1.8時,煙氣中均能檢測到CO.無煙氣再循環(huán)時,在任何工況下均未出現(xiàn)爐膛震動等燃燒不穩(wěn)定現(xiàn)象.
(2) 對于全預混金屬纖維表面燃燒器,無煙氣再循環(huán)時,過量空氣系數(shù)大于 1.73,NOx排放低于30mg/m3,此時系統(tǒng)熱效率為 92.1%.結合煙氣再循環(huán)燃燒技術,過量空氣系數(shù) 1.3、煙氣再循環(huán)率 23%時即可保證 NOx排放低于 30mg/m3,此時系統(tǒng)熱效率為93.4%,熱效率提高1.3%.
(3) 煙氣再循環(huán)降低 NOx的效果對于大負荷工況效果更好,通過增大煙氣再循環(huán)率至穩(wěn)定燃燒極限,負荷為 46%時,NOx排放量從 167mg/m3降低至80mg/m3;負荷為 80%時,NOx排放量從 159mg/m3降低至 21mg/m3.負荷增大時,出現(xiàn)爐膛震動的煙氣再循環(huán)率極限值逐漸提高,負荷從 46%增大至 80%時,煙氣再循環(huán)率極限從9%提升至30%.