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      基于長周期作用的大底盤基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)分析

      2019-09-05 08:00:04王林建李飛燕吳應(yīng)雄
      關(guān)鍵詞:遠(yuǎn)場塔樓樓層

      王林建,李飛燕,劉 靜,吳應(yīng)雄

      (1.云南省地震工程研究院, 云南 昆明 650000; 2.廈門大學(xué) 嘉庚學(xué)院 土木工程系, 福建 漳州 363105;3.福建省建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司,福建 福州 350000; 4.福州大學(xué) 土木工程學(xué)院,福建 福州 350108)

      基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)延長了結(jié)構(gòu)自振周期,減小了輸入上部結(jié)構(gòu)的地震作用[1-4]。目前針對隔震理論的研究大多基于普通地震動,我國《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》[1](GB 50011—2010)(以下簡稱《抗規(guī)》)中的抗震設(shè)計(jì)反應(yīng)譜主要依據(jù)也是短周期分量為主的普通地震動,忽略長周期地震動的影響。然而,在汶川地震與東日本大地震中,許多高層結(jié)構(gòu)出現(xiàn)劇烈晃動的現(xiàn)象[2-3],災(zāi)后調(diào)查表明由于此類結(jié)構(gòu)自振周期較長,與地震動長周期分量產(chǎn)生類共振效應(yīng),增大結(jié)構(gòu)的位移響應(yīng)。

      已有學(xué)者針對隔震結(jié)構(gòu)在長周期地震動下的動力響應(yīng)及減震效果開展研究。王亞楠等[7-8]對隔震模型進(jìn)行數(shù)值分析,表明遠(yuǎn)場長周期地震動下隔震結(jié)構(gòu)的位移響應(yīng)明顯大于遠(yuǎn)場普通地震動。葉昆[9]對近場脈沖地震動與普通地震動作用下隔震結(jié)構(gòu)的動力響應(yīng)進(jìn)行分析,發(fā)現(xiàn)近斷層脈沖型地震下的隔震層最大位移和頂層最大加速度增大。吳應(yīng)雄等[10]進(jìn)行長周期地震動下隔震結(jié)構(gòu)振動臺試驗(yàn),結(jié)果表明遠(yuǎn)場長周期地震動下隔震結(jié)構(gòu)的響應(yīng)明顯大于普通地震動;近場脈沖長周期地震動下結(jié)構(gòu)的減震效果較差,隔震層位移大于容許值。上述研究均表明隔震結(jié)構(gòu)在長周期地震動下將產(chǎn)生較大地震響應(yīng)或發(fā)生類共振破壞。大底盤結(jié)構(gòu)由于上部體型收進(jìn)剛度突變,塔樓質(zhì)心與大底盤質(zhì)心偏離,塔樓在剛度突變處引起的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)遠(yuǎn)大于大底盤自身。新發(fā)展的隔震技術(shù),可以降低結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)效應(yīng)并提高結(jié)構(gòu)安全。在大底盤隔震結(jié)構(gòu)理論研究方面,江宜城等[11]以偏心隔震結(jié)構(gòu)為對象,研究表明了隔震結(jié)構(gòu)可以降低上部結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)響應(yīng)。趙楠等[12]、杜永峰等[13]探討多塔基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)的抗震性能,分析地震動下的結(jié)構(gòu)層間位移、剪力和位移角等參數(shù)。結(jié)果表明,基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)減震效果良好,能有效抑制結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)。在試驗(yàn)研究方面,李誠凱等[14]對大底盤單塔樓隔震結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行振動臺試驗(yàn),結(jié)果表明,大底盤單塔樓基礎(chǔ)隔震的減震效果良好。

      上述已有的研究基本掌握了長周期地震動下規(guī)則隔震結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)和減震效果,但是對于不規(guī)則隔震結(jié)構(gòu)的研究較少。本文收集了273條地震動信息并進(jìn)行濾波處理,篩選了近場普通、近場脈沖、遠(yuǎn)場普通和遠(yuǎn)場諧和4類地震動共12條,在大底盤基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)振動臺試驗(yàn)基礎(chǔ)上建立有限元模型,分別進(jìn)行隔震和抗震模型在雙向地震動下的時(shí)程分析,通過對比頂層加速度、層間剪力、層間位移角等指標(biāo),探究隔震結(jié)構(gòu)在長周期地震動下的減震效果,分析長周期地震動下隔震結(jié)構(gòu)的平-扭耦合效應(yīng)。

      1 地震動選取

      從PEER強(qiáng)震數(shù)據(jù)庫中獲取273條地震動記錄,主要來自Chi-Chi地震、Landers地震、Northridge地震和Kobe地震這四個(gè)場地。參考文獻(xiàn)[15-16]結(jié)論,選取地震動每類各3條,分別是:近場普通地震動、近場脈沖地震動、遠(yuǎn)場普通地震動及遠(yuǎn)場諧和地震動。將近場地震動加速度峰值調(diào)幅至200 gal,遠(yuǎn)場地震動加速度峰值調(diào)幅至100 gal。選用的地震動信息如表1所示。

      表1 地震動信息

      2 大底盤隔震結(jié)構(gòu)動力分析模型

      采用層間串聯(lián)剛片模型來模擬大底盤基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu),分析模型見圖1。結(jié)構(gòu)各層樓板假定為剛性,地震動作用為雙向水平。

      結(jié)構(gòu)的運(yùn)動方程可寫為:

      (1)

      C=C0+Cd

      (2)

      式中:C0為上部結(jié)構(gòu)的阻尼矩陣;Cd為隔震層的附加阻尼。

      圖1大底盤結(jié)構(gòu)分析模型

      3 隔震分析模型和合理性驗(yàn)證

      3.1 隔震分析模型

      選取一個(gè)典型的塔樓偏置的大底盤結(jié)構(gòu),其大底盤長向?yàn)?跨,短向?yàn)?跨,4層,層高為4.9 m;塔樓長向?yàn)?跨,短向?yàn)?跨,8層,層高為3.5 m,柱網(wǎng)尺寸如圖2所示,總高度為47.6 m。主要設(shè)計(jì)信息有:設(shè)防烈度8度(0.2g),場地類別Ⅱ類,特征周期0.35 s,各樓層樓面恒荷載3.5 kN/m2,活荷載2.5 kN/m2;主要框架柱尺寸700 mm×700 mm(大底盤),500 mm×500 mm(塔樓);框架梁300 mm×700 mm;混凝土強(qiáng)度等級C35;隔震層樓板厚度160 mm,其余為120 mm。

      圖2典型結(jié)構(gòu)柱網(wǎng)平面圖

      為了延續(xù)作者所在課題組對大底盤隔震結(jié)構(gòu)的研究,后期將進(jìn)行模擬振動臺試驗(yàn),受振動臺尺寸限制,試驗(yàn)?zāi)P筒捎?/7的縮尺模型,大底盤4層簡化為2層,塔樓8層簡化為4層,縮尺后的基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)模型尺寸如圖3所示,圖3(a)分為6層是表示模型實(shí)際樓層數(shù);圖3(b)分為8層,目的是為了方便表示試驗(yàn)測試結(jié)果所劃分的層數(shù)。隔震支座布置如圖4所示。隔震支座設(shè)計(jì)參數(shù)如表2所示。

      圖3 試驗(yàn)用縮尺模型

      圖4隔震支座布置

      采用ETABS軟件建立結(jié)構(gòu)數(shù)值分析模型見圖5?;炷翗前宀捎梅謱託卧M,混凝土梁、柱采用空間桿系單元模擬,隔震支座采用Isolator1連接單元模擬。LNR采用線彈性模型,水平向控制參數(shù)用等效剛度描述;LRB采用空間雙向簡化Bouc-Wen模型,水平向控制參數(shù)有屈服前、后剛度和屈服力;取兩種支座豎向拉壓剛度相等。

      圖5有限元分析模型

      3.2 模型合理性驗(yàn)證

      進(jìn)行振動臺試驗(yàn)時(shí)輸入白噪聲(0.10g)測試兩種結(jié)構(gòu)自振周期,表3為試驗(yàn)與數(shù)值分析結(jié)果的對比。

      表3 試驗(yàn)和數(shù)值分析的自振周期對比

      從表3得出抗震模型試驗(yàn)與數(shù)值結(jié)果誤差為7.60%,隔震模型試驗(yàn)與數(shù)值結(jié)果誤差為3.30%,說明兩種模型的吻合度較好。數(shù)值模型合理可進(jìn)行后續(xù)分析。

      4 結(jié)構(gòu)非線性響應(yīng)分析結(jié)果

      由于遠(yuǎn)場地震動加速度峰值普遍較小,因此有限元分析時(shí)將遠(yuǎn)場地震動峰值設(shè)置為0.1g和0.2g,近場地震動設(shè)置為0.2g和0.4g,地震波雙向輸入,x、y向加速度峰值比例為0.85∶1。由于篇幅有限,且x向和y向結(jié)構(gòu)非線性響應(yīng)規(guī)律一致,因此僅列出峰值加速度0.2g時(shí)結(jié)構(gòu)y向的分析結(jié)果。

      4.1 頂層加速度響應(yīng)

      圖6是基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)和抗震結(jié)構(gòu)分別在近場普通地震動ELC180、近場脈沖地震動TCU052、遠(yuǎn)場普通地震動H05000和遠(yuǎn)場諧和地震動ILA056N下的y向頂層加速度對比。

      由圖6可知,普通地震動下基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)減震效果良好,頂層加速度響應(yīng)大幅度降低。但近場脈沖地震動下,前段隔震結(jié)構(gòu)頂層加速度雖有降低,但脈沖效應(yīng)增大,后期與抗震結(jié)構(gòu)沒有差別;遠(yuǎn)場諧和地震動下,前期隔震結(jié)構(gòu)頂層加速度也有所降低,但后期反而比抗震結(jié)構(gòu)增大不少。說明在長周期地震動下,隔震結(jié)構(gòu)在長周期分量高的時(shí)間段產(chǎn)生明顯共振響應(yīng),增大加速度響應(yīng),降低減震效果。

      4.2 層剪力響應(yīng)

      圖7和圖8分別是近場地震動和遠(yuǎn)場地震動下層剪力響應(yīng)對比圖。表4是遠(yuǎn)場地震動和近場地震動下層剪力減震率。

      以下所有圖形的樓層表達(dá)如圖3(b)所示,分為8層,0代表基礎(chǔ)固端(振動臺臺面);1代表隔震層隔震支座頂面;2代表第1層;3~7分別代表第2~6層;8代表頂層。

      圖6頂層加速度對比

      圖7 近場地震動下樓層剪力對比

      圖8遠(yuǎn)場地震動下樓層剪力對比

      表4 層剪力減震率

      由圖7、圖8和表4可知,不管是在近場脈沖或遠(yuǎn)場諧和地震動下,隔震結(jié)構(gòu)和抗震結(jié)構(gòu)的底層剪力均遠(yuǎn)大于普通地震動,約為普通地震動下的2倍左右。在近場普通和遠(yuǎn)場普通地震動下,隔震結(jié)構(gòu)減震效果良好,減震率均達(dá)到55%~70%,但近場脈沖和遠(yuǎn)場諧和地震動下隔震效果下降,尤其在大底盤樓層減震率僅為30%左右。

      4.3 樓層位移響應(yīng)

      圖9和圖10分別是近場地震動(0.4g)和遠(yuǎn)場地震動(0.2g)下y向樓層位移對比圖。由圖9和圖10可知,抗震結(jié)構(gòu)的樓層位移隨樓層緩慢增長,在底盤與塔樓交界處出現(xiàn)較大幅度增長;在普通地震動下,基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)減震效果良好,樓層位移主要集中在隔震層,上部結(jié)構(gòu)幾乎為平動;不管是在近場脈沖或在遠(yuǎn)場諧和地震動下,隔震結(jié)構(gòu)樓層位移均大于普通地震動;遠(yuǎn)場諧和地震動(0.2g)下,隔震層y向位移約為普通地震動下位移的7倍。近場脈沖地震動(0.4g)下,隔震層y向位移超限,約為普通地震動位移的6倍,遠(yuǎn)大于《抗規(guī)》中的近場影響系數(shù)1.5。說明長周期地震動對隔震層造成極大影響。而現(xiàn)有規(guī)范缺乏對長周期地震動的考量。

      圖9 近場地震動下樓層位移對比

      圖10遠(yuǎn)場地震動下樓層位移對比

      為突出長周期地震動對結(jié)構(gòu)響應(yīng)的影響,圖11和圖12分別是8度設(shè)防脈沖地震動工況(峰值加速度為0.2g)與8度罕遇普通地震動工況(峰值加速度為0.4g)、8度多遇普通地震動工況(峰值加速度為0.1g)與8度設(shè)防諧和地震動工況(峰值加速度為0.2g)y向位移對比。

      由圖11和圖12得,抗震結(jié)構(gòu)在脈沖地震動下的結(jié)構(gòu)位移(8度設(shè)防)與普通地震動下(8度罕遇)響應(yīng)接近。基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)在8度設(shè)防脈沖地震動下的位移響應(yīng)為8度罕遇普通地震動下位移響應(yīng)的3.4倍左右。抗震結(jié)構(gòu)在諧和地震動的結(jié)構(gòu)位移(8度多遇)與普通地震動下(8度設(shè)防)響應(yīng)接近。基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)在8度多遇諧和地震動下的位移響應(yīng)為8度設(shè)防普通地震動下位移響應(yīng)的2.5倍左右。說明長周期地震動的能量巨大,對結(jié)構(gòu)安全十分不利。規(guī)范對于地震烈度的劃分不適用于長周期地震動,尤其對于基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)來說,按照傳統(tǒng)設(shè)計(jì)方法進(jìn)行隔震設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu),在長周期地震動下,會造成隔震層超限、隔震結(jié)構(gòu)整體倒塌破壞。

      圖11 近場地震動下層間位移角對比

      圖12遠(yuǎn)場地震動下層間位移角對比

      4.4 層間位移角響應(yīng)

      圖13和圖14分別是近場地震動和遠(yuǎn)場地震動下層間位移角響應(yīng)對比圖??紤]到由于隔震層位移較大,且隔震層高度較小,導(dǎo)致隔震結(jié)構(gòu)底層層間位移角較大,無實(shí)際對比意義。因此從2層開始進(jìn)行對比。

      由圖13和圖14得,兩種結(jié)構(gòu)在近場脈沖和遠(yuǎn)場諧和地震動下的層間位移角均大于普通地震動。普通地震動下基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)隔震效果良好,能有效降低層間位移角,使其小于《抗規(guī)》限值。但在近場脈沖和遠(yuǎn)場諧和地震動下,抗震結(jié)構(gòu)層間位移角基本超限,而隔震結(jié)構(gòu)減震效果降低,層間位移角同樣超限,尤其大底盤樓層層間位移角較大,存在安全隱患。

      4.5 樓層扭矩分析

      圖15和圖16分別是近場地震動和遠(yuǎn)場地震動下樓層扭矩對比圖。

      圖13 近場地震動下層間位移角對比

      圖14遠(yuǎn)場地震動下層間位移角對比

      由圖15和圖16可知,結(jié)構(gòu)扭矩由底部向上部結(jié)構(gòu)逐漸減小。普通地震動下,基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)能較好降低結(jié)構(gòu)扭矩,但是在近場脈沖或遠(yuǎn)場諧和地震動下,結(jié)構(gòu)的扭矩均大于普通地震動,說明長周期地震動下,大底盤扭矩減震效果差。

      圖15近場地震動下樓層扭矩對比

      4.6 樓層位移比

      根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》[17](JGJ3—2010)規(guī)定,高層建筑位移比不宜大于該樓層1.2倍(均值),且應(yīng)小于1.5倍(均值),因此對樓層位移比的控制可達(dá)到降低結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。圖17和圖18分別是近場地震動和遠(yuǎn)場地震動下樓層位移比對比圖。由于抗震結(jié)構(gòu)沒有隔震層將其舍去,只取上部結(jié)構(gòu)樓層進(jìn)行對比。

      圖16 遠(yuǎn)場地震動下樓層扭矩對比

      圖17 近場地震動下樓層位移比

      圖18遠(yuǎn)場地震動下樓層位移比

      由圖17和圖18可知,抗震結(jié)構(gòu)塔樓質(zhì)量中心與大底盤質(zhì)量中心存在偏心,基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)質(zhì)量中心與隔震層剛度中心也存在偏心,因此大底盤結(jié)構(gòu)底部存在明顯的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。普通地震動下基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)減震效果良好,在一定程度上能夠降低大底盤的平扭耦合效應(yīng),使樓層位移比在1.2左右。但是不管是近場脈沖或遠(yuǎn)場諧和地震動下,隔震結(jié)構(gòu)減震效果降低,使得底部扭轉(zhuǎn)效應(yīng)有所放大,大底盤樓層位移比在1.5左右,扭轉(zhuǎn)效應(yīng)明顯。

      5 結(jié) 論

      (1) 長周期作用下基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)減震效果比普通地震動下差。長周期地震動下,大底盤樓層的減震效果較塔樓明顯降低,設(shè)防烈度下層間位移角超限,罕遇烈度下隔震層位移超限。

      (2) 基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)能夠降低大底盤結(jié)構(gòu)的平-扭耦合效應(yīng)。長周期地震動相比較于普通地震動下,扭轉(zhuǎn)響應(yīng)增大。大底盤扭轉(zhuǎn)響應(yīng)大于塔樓,扭轉(zhuǎn)響應(yīng)最大處在大底盤頂層。

      (3) 基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)與長周期地震動產(chǎn)生共振效應(yīng),使得基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)響應(yīng)的增長幅度大于抗震結(jié)構(gòu)。建議我國抗震規(guī)范針對建筑結(jié)構(gòu)增加長周期地震動影響系數(shù)的取值。

      (4) 隔震結(jié)構(gòu)樓層位移均大于普通地震動,特別是隔震層位移超限嚴(yán)重,應(yīng)考慮采取限位裝置和措施。

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