王 偉，史 進(jìn)，耿魯陽，唐建群，鞏建鳴

(1.南京工業(yè)大學(xué)機(jī)械與動力工程學(xué)院，極端承壓裝備設(shè)計與制造重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 南京 211816；2.中國特種設(shè)備檢測研究院，北京 100029)

0 引 言

石油化工行業(yè)作為我國現(xiàn)代工業(yè)的重要支柱，在國民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展中起著舉足輕重的作用[1]。工藝過程的高參數(shù)化和復(fù)雜化使得越來越多的化工容器和管道等設(shè)備需要在高溫、高壓和腐蝕等較苛刻條件下長期服役。在服役過程中，設(shè)備的損傷或其他因素可能會導(dǎo)致火災(zāi)甚至是爆炸事故的發(fā)生，這不僅影響企業(yè)的正常生產(chǎn)，還可能導(dǎo)致人員傷亡、財產(chǎn)損失以及環(huán)境污染等問題[2-4]。

然而，受到火災(zāi)侵害的容器和管道等設(shè)備(即過火設(shè)備)經(jīng)受了火災(zāi)發(fā)生時散發(fā)熱量的加熱以及滅火時的冷卻作用，其材料的組織和性能會發(fā)生變化[5]；并且由于加熱、保溫和冷卻作用以及設(shè)備材料的不同，設(shè)備受到的損傷程度和類型也不同。對于石化設(shè)備常用的碳鋼和低合金鋼，過火時會發(fā)生組織的球化、晶粒長大、蠕變[6]、變形等。在火災(zāi)過程中，材料顯微組織的轉(zhuǎn)變，往往會造成其性能也隨之發(fā)生變化，例如當(dāng)受到火災(zāi)侵害后，奧氏體不銹鋼的強(qiáng)度、塑性、韌性等力學(xué)性能會發(fā)生變化，且火災(zāi)現(xiàn)場較高的溫度以及較復(fù)雜的溫度場易使其經(jīng)歷敏化溫度區(qū)，導(dǎo)致材料發(fā)生敏化，增加晶間腐蝕(IGC)的敏感性[7-8]。通過對過火設(shè)備的損傷程度進(jìn)行定級以及對損傷原因進(jìn)行分析，可以確定過火設(shè)備是能夠繼續(xù)安全服役還是應(yīng)降級使用或者維修更換，這可避免盲目更換或廢棄設(shè)備，對于最大程度地減少火災(zāi)損失具有十分重要的工程意義[9]。為了給過火設(shè)備及其材料的評價提供參考，作者對石化行業(yè)中常用碳鋼、低合金鋼和奧氏體不銹鋼過火設(shè)備的損傷評價方法及其材料的力學(xué)與耐腐蝕性能的國內(nèi)外研究現(xiàn)狀進(jìn)行了綜述。

1 過火設(shè)備的損傷評價方法

在火災(zāi)發(fā)生時，不同區(qū)域的溫度、火災(zāi)持續(xù)時間以及滅火方式不同，導(dǎo)致設(shè)備損傷的程度和類型不同。因此，確定火災(zāi)致?lián)p傷的程度和類型是評估過火設(shè)備是否滿足安全可靠使用的關(guān)鍵所在。

目前，過火設(shè)備的損傷評價可參考API 579-1/ASME FFS-1中的評價方法，分為1級評價、2級評價和3級評價。過火損傷評價的首要步驟是基于火災(zāi)過程記錄及設(shè)備材料信息，劃分火災(zāi)損傷區(qū)域特征溫度。菊池務(wù)等[10]基于規(guī)范并按照在火災(zāi)期間的遠(yuǎn)場區(qū)域和近場區(qū)域設(shè)備受到的最大暴露特征溫度區(qū)間，將過火設(shè)備的熱損傷區(qū)域劃分為無熱、煙霧、輕度、中度、重度及極度損傷6個區(qū)域，分別對應(yīng)于API 579-1中的Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ、Ⅵ級損傷。對石化行業(yè)火災(zāi)損傷區(qū)域進(jìn)行溫度劃分時，應(yīng)用最為廣泛的是ISO-834和 ASTM-E119標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線，而我國現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)采用的是ISO-834標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫曲線。

根據(jù)不同區(qū)域的損傷級別，按照三級評價程序?qū)^火設(shè)備進(jìn)行進(jìn)一步評價。1級評價目的是獲取并整理火災(zāi)現(xiàn)場的結(jié)果以及設(shè)備數(shù)據(jù)記錄的信息，如過火設(shè)備所承受的最高溫度、起火源位置、火災(zāi)時間以及設(shè)備不同區(qū)域的受火特征等，綜合考慮各類因素，劃定火災(zāi)熱損傷區(qū)域及特征溫度區(qū)間。大部分碳鋼、低合金鋼和不銹鋼型設(shè)備的Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ級損傷區(qū)域可滿足并遵循1級評價[11]，可以免受評價，適合繼續(xù)安全服役；1級評價屬于篩選準(zhǔn)則，相對較為保守。而對于Ⅴ、Ⅵ級損傷區(qū)域，需要繼續(xù)進(jìn)行2級或3級評價，以確定其是否需要維修、更換或是否廢棄使用。2級評價從過火設(shè)備材料的顯微組織、硬度、壁厚、缺陷、變形等方面來評價過火設(shè)備的結(jié)構(gòu)完整性，這些評價程序通常應(yīng)用于目視檢測時有尺寸變化或遭受Ⅴ級以上的損傷區(qū)域。當(dāng)利用2級評價判定過火設(shè)備材料的強(qiáng)度降至不可接受時，就必須采用3級評價準(zhǔn)則。3級評價主要對材料進(jìn)行顯微組織分析和力學(xué)性能測試。顯微組織分析是過火損傷設(shè)備材料劣化檢驗(yàn)的重要指標(biāo)，需要對損傷部位與未損傷部位設(shè)備材料或者相同材料不同損傷區(qū)域之間的顯微組織進(jìn)行對比。

押韻修辭格包括元韻(Assonance)和頭韻（alliteration）等。元韻“是指連續(xù)幾個詞重復(fù)同一個或近似的元音，求取悅耳效果的辭格”，而頭韻讀來則很有節(jié)奏感。（范純海，2010）頭韻是法學(xué)論文常用的一種修辭。例如：

盡管國內(nèi)外學(xué)者已經(jīng)對各類設(shè)備材料過火后的力學(xué)性能進(jìn)行了一定的探索，但對其相關(guān)的理論力學(xué)模型鮮有研究。MARAVEAS等[25]從不同過火設(shè)備上收集大量試樣進(jìn)行力學(xué)性能測試，基于實(shí)驗(yàn)室測試數(shù)據(jù)，提出了用于估算過火設(shè)備材料力學(xué)性能的簡化公式。WANG等[26]在實(shí)驗(yàn)室條件下對不同溫度保溫不同時間并冷卻至室溫的304奧氏體不銹鋼進(jìn)行力學(xué)性能測試，結(jié)合測試結(jié)果提出了奧氏體不銹鋼過火后的簡化應(yīng)力-應(yīng)變模型。TAO等[27]對奧氏體不銹鋼、鐵素體不銹鋼和雙相不銹鋼進(jìn)行不同溫度(20～1 200 ℃)的過火試驗(yàn)，通過拉伸試驗(yàn)分析了溫度對彈性模量、屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、應(yīng)變極限等的影響；基于回歸分析，對已有奧氏體不銹鋼應(yīng)力-應(yīng)變模型進(jìn)行了適當(dāng)?shù)男拚?，修正后的模型可用于評估這3種不銹鋼的過火行為。但是，這些過火損傷理論力學(xué)模型的研究尚未成熟，需要進(jìn)行進(jìn)一步完善，使其能夠綜合表征過火設(shè)備材料的顯微組織和力學(xué)性能演變規(guī)律。

基于全面提升防滲層質(zhì)量的目的，采用了兩種施工工藝，即C20變態(tài)混凝土和C20碾壓混凝土，以粗骨料粒徑為基準(zhǔn)，兩類材料達(dá)到二級配標(biāo)準(zhǔn)，對應(yīng)齡期均為90d；前者厚度為0.5m，后者介于2.0～4.5m范圍內(nèi)，以確保抗?jié)B等級達(dá)到W8水平。對于下游壩面亦采用上述兩種施工工藝，以粗骨料粒徑為基準(zhǔn)，二者達(dá)到三級配標(biāo)準(zhǔn)，對應(yīng)齡期均為90d，且厚度均為0.5m，最終確?？?jié)B等級達(dá)到W6水平。大壩基礎(chǔ)部分則采用C20常態(tài)混凝土工藝，此階段達(dá)到二級配標(biāo)準(zhǔn)，對應(yīng)齡期為90d，以確保其抗?jié)B等級達(dá)到W8水平。

目前，尚未有比較成熟的過火設(shè)備損傷評價方法，發(fā)生火災(zāi)后按照API 579-1/ASME FFS-1中的過火設(shè)備損傷評價程序，可在一定程度上避免盲目更換和廢棄過火設(shè)備，或是安排不必要的安全性評價，從而可在保證設(shè)備安全服役的同時，減少經(jīng)濟(jì)損失[15]。但是，火災(zāi)現(xiàn)場環(huán)境的復(fù)雜性給過火損傷評價帶來了不確定性。因此，過火設(shè)備的損傷區(qū)域識別和損傷程度評價準(zhǔn)則尚存在一定不足之處，仍有一些問題需要進(jìn)一步考慮：(1)火災(zāi)發(fā)生時，可燃物的燃燒特性、類型和分布等都影響著過火設(shè)備的升溫過程；(2)難以判斷不同區(qū)域的火災(zāi)暴露溫度隨時間變化規(guī)律、最大暴露溫度以及不同滅火方式的冷卻速率；(3)在實(shí)際火災(zāi)中，火場溫度受煙霧、可燃物類型、數(shù)量等因素影響，溫度并不完全遵循ISO-834標(biāo)準(zhǔn)升降溫曲線過程，因此迫切需要進(jìn)一步研究不同火災(zāi)條件下更加接近實(shí)際火災(zāi)的升降溫曲線模型。

2 過火設(shè)備材料的力學(xué)性能評價

在工業(yè)火災(zāi)中，近場區(qū)域主要受燃燒時產(chǎn)生的高溫以及滅火時冷卻作用的影響，直接造成設(shè)備力學(xué)和耐腐蝕性能的變化；遠(yuǎn)場區(qū)域主要受物質(zhì)燃燒時產(chǎn)生的腐蝕性煙氣的非熱損傷作用的影響，腐蝕性煙氣會凝結(jié)在設(shè)備表面；同時煙氣所具有的擴(kuò)散性和短時快速腐蝕效應(yīng)以及滅火時的高濕度環(huán)境還可以進(jìn)一步促進(jìn)腐蝕的發(fā)生，影響設(shè)備零件的精度以及設(shè)備的可靠性，從而造成嚴(yán)重的設(shè)備腐蝕損傷[34]。研究表明，與煙氣腐蝕有關(guān)的損傷比因高溫和滅火冷卻造成的損傷要更為嚴(yán)重[35]，短時間暴露就可能導(dǎo)致較大程度的腐蝕損傷[36]。PATTON等[37]研究發(fā)現(xiàn)，304不銹鋼、碳鋼以及銅鎳合金在聚氯乙烯燃燒產(chǎn)生的煙氣中均具有高度的腐蝕敏感性。劉絮霏[38]利用聚氯乙烯燃燒產(chǎn)生的煙氣模擬火災(zāi)現(xiàn)場煙霧，發(fā)現(xiàn)：隨著時間的延長，304不銹鋼在聚氯乙烯煙氣中的點(diǎn)蝕特征愈發(fā)明顯，并產(chǎn)生少量的凹坑和銹蝕凸起物；根據(jù)304不銹鋼表面出現(xiàn)不同形貌和腐蝕產(chǎn)物時對應(yīng)的質(zhì)量損失閾值，提出了腐蝕程度評估模型，并分析驗(yàn)證了該模型的可靠性，為工業(yè)火災(zāi)后煙氣損失判定和及時施救提供了依據(jù)。

石油化工行業(yè)中常用的碳鋼和低合金鋼設(shè)備所服役環(huán)境的腐蝕性一般不太強(qiáng)，過火后主要考慮的是設(shè)備材料可能的組織轉(zhuǎn)變對其力學(xué)性能的影響，而對耐腐蝕性能變化的研究相對較少。但是，石油化工行業(yè)中廣泛使用的在較強(qiáng)腐蝕性環(huán)境下服役的奧氏體不銹鋼設(shè)備經(jīng)歷火災(zāi)后，其耐腐蝕性能可能有較大幅度的降低，這與經(jīng)歷高溫火災(zāi)后在晶界處析出的碳化物，即過火敏化密切相關(guān)。在火災(zāi)發(fā)生過程中，奧氏體不銹鋼中Cr23C6型富鉻碳化物優(yōu)先在奧氏體晶界析出而造成晶界附近貧鉻；當(dāng)其繼續(xù)在腐蝕性環(huán)境中服役時，晶間貧鉻區(qū)將形成“小陽極-大陰極”的微電池，加速晶界貧鉻區(qū)的腐蝕，進(jìn)而發(fā)生嚴(yán)重的晶間腐蝕[28]。當(dāng)服役環(huán)境中存在較大拉應(yīng)力時，還可能進(jìn)一步誘發(fā)晶間型應(yīng)力腐蝕開裂(IGSCC)[29]。

過火溫度的高低是造成各種設(shè)備材料力學(xué)性能變化的原因之一。周楊飛等[18]研究發(fā)現(xiàn)，隨著加熱溫度的升高，過火SPV490Q鋼焊接接頭的沖擊韌性明顯下降，但保溫時間對沖擊韌性的影響不大。楊景標(biāo)等[19]通過不同溫度、保溫時間和冷卻速率的熱處理來模擬材料的過火過程，發(fā)現(xiàn)經(jīng)空冷和水冷后，07MnNiMoDR鋼沖擊功和斷裂韌度急劇下降的臨界溫度為650 ℃。07MnNiMoDR鋼過火后拉伸性能急劇下降的臨界溫度也為650 ℃[20]。范圣剛等[21]研究發(fā)現(xiàn)，當(dāng)加熱溫度不低于600 ℃時，溫度和冷卻方式對304奧氏體不銹鋼彈性模量、名義屈服強(qiáng)度和斷后伸長率均會產(chǎn)生影響，且抗拉強(qiáng)度隨溫度的升高而略微增大，但冷卻方式對抗拉強(qiáng)度幾乎沒有影響。LIU等[22]研究發(fā)現(xiàn)：當(dāng)溫度超過600 ℃時，Q235鋼和Q345鋼的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度開始下降，且后者的降低幅度大于前者的；當(dāng)溫度為800 ℃時，Q235鋼的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度分別降至常溫的87%和91%，Q345鋼的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度分別降至室溫下的83%和87%。AZHARI等[23]對名義屈服強(qiáng)度為1 200 MPa的超高強(qiáng)鋼進(jìn)行了過火模擬試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)：當(dāng)過火溫度為470 ℃時，鋼的強(qiáng)度開始下降；當(dāng)溫度達(dá)到600750 ℃時，強(qiáng)度降低得最為顯著；當(dāng)溫度高于750 ℃后，強(qiáng)度降低的趨勢較平緩。GAO等[24]對304不銹鋼和316不銹鋼進(jìn)行過火模擬試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)：當(dāng)過火溫度達(dá)到1 100 ℃時，304不銹鋼和316不銹鋼的屈服強(qiáng)度分別下降約30%和20%，彈性模量先增加后減??；但冷卻方式和保溫時間對過火冷卻后不銹鋼的彈性模量、屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、斷后伸長率等力學(xué)性能的影響較小。

目前，主要參考ASTM A262-15與BS EN ISO 12732-2018，采用晶間腐蝕測試方法對過火不銹鋼設(shè)備的腐蝕損傷進(jìn)行定性分析和定量評價[30]。也有學(xué)者通過實(shí)驗(yàn)室模擬煙氣腐蝕損傷來評價材料的耐蝕性能[31]。DELLA等[32]先用草酸腐蝕試驗(yàn)對火災(zāi)致敏奧氏體不銹鋼設(shè)備的腐蝕傾向進(jìn)行初步篩選，再用硫酸-硫酸鐵溶液熱酸浸泡試驗(yàn)得到腐蝕速率，并用其來量化奧氏體不銹鋼晶間腐蝕敏感度，發(fā)現(xiàn)：火災(zāi)致敏奧氏體不銹鋼的腐蝕速率遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于未暴露于火災(zāi)中的；未暴露于火災(zāi)中的奧氏體不銹鋼表面比較光滑，只存在輕微的腐蝕痕跡，而火災(zāi)致敏奧氏體不銹鋼表面可觀察到明顯的晶間腐蝕現(xiàn)象，且部分區(qū)域存在晶粒脫落現(xiàn)象，表明其晶間腐蝕程度嚴(yán)重，且比采用加熱法來使材料敏化所遭受的晶間腐蝕程度更嚴(yán)重。DELLA等[32]還利用雙環(huán)電化學(xué)動電位再活化(DL-EPR)方法測得的敏化度來量化奧氏體不銹鋼的晶間腐蝕敏感度，發(fā)現(xiàn)該測試方法具有不受金屬表面處理的影響以及不會破壞設(shè)備結(jié)構(gòu)完整性的特性，更加適用于現(xiàn)場檢測，且DL-EPR測試結(jié)果與草酸腐蝕測試結(jié)果有很好的對應(yīng)性。AQUINO等[33]研究發(fā)現(xiàn)，火災(zāi)致?lián)p材料中局部腐蝕的發(fā)生率和發(fā)生程度更高，并成為斷裂的裂紋源。

BAKHTIARI等[12]和富陽等[13]基于API 579-1標(biāo)準(zhǔn)，對熱損傷區(qū)域進(jìn)行劃分，并運(yùn)用標(biāo)準(zhǔn)中提到的損傷評價技術(shù)，定性評估遭受火災(zāi)影響的壓力容器等過火設(shè)備的性能；但在對熱損傷區(qū)域屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度等力學(xué)性能的測試中，并沒有涉及到火災(zāi)暴露條件與力學(xué)性能退化程度之間的定量關(guān)系，且力學(xué)性能測試需要從過火設(shè)備上取樣，具有一定的破壞性，對設(shè)備的完整性有一定的影響。CHEN等[14]在對API 579-1標(biāo)準(zhǔn)研究的基礎(chǔ)上，提出了一種在火災(zāi)事故信息不明確、熱損傷區(qū)域難以區(qū)分、現(xiàn)場取樣受限的情況下也可進(jìn)行完整性評估的方法，即基于ISO-834標(biāo)準(zhǔn)中火災(zāi)發(fā)生時的溫度-時間響應(yīng)曲線，在實(shí)驗(yàn)室的條件下模擬火災(zāi)環(huán)境溫度，在此溫度下處理與過火設(shè)備相同的材料，研究火災(zāi)時的暴露溫度、火災(zāi)持續(xù)時間和滅火方式對設(shè)備材料顯微組織、力學(xué)性能、耐腐蝕性能和疲勞斷裂行為的影響，得到火災(zāi)評估所需的各種性能數(shù)據(jù)，實(shí)現(xiàn)對過火設(shè)備的安全適用性評價。

3 過火設(shè)備材料的耐腐蝕性能評價

處于火災(zāi)中的奧氏體不銹鋼設(shè)備所承受的火災(zāi)溫度往往已經(jīng)達(dá)到甚至超過不銹鋼的臨界敏化溫度，火災(zāi)持續(xù)時間的長短以及滅火方式的不同均會導(dǎo)致敏化程度的不同?；馂?zāi)過火致敏比一般敏化(如熱處理、焊接不當(dāng)或在敏化區(qū)間使用等)對不銹鋼設(shè)備造成的晶間腐蝕傾向更大，這是因?yàn)閷?shí)際火災(zāi)環(huán)境較為復(fù)雜，散發(fā)的熱量以及煙霧等導(dǎo)致奧氏體不銹鋼設(shè)備暴露在高溫下的時間較長，敏化程度加劇，從而極大降低了其耐晶間腐蝕性能，最終導(dǎo)致設(shè)備過早失效。因此，研究奧氏體不銹鋼設(shè)備過火致敏的原因及影響因素，對避免或減少晶間腐蝕破壞行為的發(fā)生有著重要的工程意義；而應(yīng)用晶間腐蝕測試方法檢測其敏化程度已成為工程應(yīng)用中的研究方向。評估和檢測因火災(zāi)導(dǎo)致奧氏體不銹鋼設(shè)備耐腐蝕性能的過火受損是十分重要的。

目前，紅寺堡區(qū)每百名農(nóng)村勞動力中文盲、半文盲占 30%以上，小學(xué)程度占 35% 以上，即小學(xué)文化程度以下人員占農(nóng)村總?cè)丝诮?70%。勞動者文化素質(zhì)低，不只是表現(xiàn)為思想觀念落后，而且意味著科技素質(zhì)偏低，缺少一技之長。加之不適應(yīng)遷入地的生產(chǎn)生活方式，困難較多，如果遇到疾病災(zāi)害等，極易返貧。

1.2 組織架構(gòu) 團(tuán)隊核心成員由組長和組員5名組成。組長為內(nèi)科科護(hù)士長;組員分別為腫瘤科、內(nèi)分泌科、骨科護(hù)士長和綜合ICU護(hù)士。其中，大專3名，本科2名;主管護(hù)師2名，護(hù)師3名;從事臨床護(hù)理工作均在5年以上，具有較強(qiáng)的責(zé)任心和組織溝通能力。設(shè)立團(tuán)隊聯(lián)絡(luò)員為各科室的護(hù)理安全管理即時質(zhì)量控制專員。

在火災(zāi)發(fā)生過程中，過火設(shè)備材料除了強(qiáng)度、塑韌性、硬度等力學(xué)性能發(fā)生變化外，其耐腐蝕性能也會受到影響，因此耐腐蝕性能損傷程度評價也受到越來越多國內(nèi)外學(xué)者的關(guān)注。

這些題目著重考查了中學(xué)學(xué)習(xí)階段的基礎(chǔ)知識和主干內(nèi)容，這些知識是今后進(jìn)入大學(xué)學(xué)習(xí)以及終身學(xué)習(xí)所必須掌握的“必備知識”，這體現(xiàn)了高考對進(jìn)一步學(xué)習(xí)的學(xué)生需要具備適應(yīng)大學(xué)學(xué)習(xí)的基礎(chǔ)知識、基本能力和基本素養(yǎng)的“基礎(chǔ)性”考查要求[6].

大部分金屬材料的硬度與顯微組織之間存在一定的關(guān)系，而硬度變化也會在一定程度上反映力學(xué)性能的變化規(guī)律，且硬度測試不會破壞設(shè)備的完整性。楊景標(biāo)等[16]通過對比過火設(shè)備材料的硬度與顯微組織隨熱暴露溫度、時間和冷卻方式的變化規(guī)律，獲得設(shè)備過火后材料顯微組織急劇變化時的硬度變化。當(dāng)過火設(shè)備材料的顯微組織變化或轉(zhuǎn)變時，不僅其硬度隨之變化，而且其沖擊吸收功、斷裂韌度等力學(xué)性能也隨之改變；過火后材料的斷裂特征會由以韌性斷裂為主轉(zhuǎn)化為以脆性斷裂為主。LI等[17]通過顯微組織觀察與拉伸試驗(yàn)、沖擊試驗(yàn)、扭轉(zhuǎn)試驗(yàn)以及硬度測試等多種表征方法，定量研究了過火304奧氏體不銹鋼強(qiáng)度、塑韌性等力學(xué)性能的降低程度，發(fā)現(xiàn)火災(zāi)持續(xù)時間越長，力學(xué)性能下降越嚴(yán)重，而這與火災(zāi)暴露后顯微組織中奧氏體粗化以及Cr23C6型碳化物沿晶界析出有關(guān)。

當(dāng)過火奧氏體不銹鋼設(shè)備承受的火災(zāi)溫度超過臨界敏化溫度并且過火時間較長時，應(yīng)考慮脫敏現(xiàn)象[39]；火災(zāi)持續(xù)時間和滅火方式影響著敏化程度。因此，在實(shí)驗(yàn)室模擬火災(zāi)研究中，應(yīng)綜合考慮加熱溫度、保溫時間以及冷卻方式對材料顯微組織和耐腐蝕性能的影響?；馂?zāi)腐蝕性煙氣的影響會導(dǎo)致過火設(shè)備的損傷更為嚴(yán)重，但是有關(guān)過火設(shè)備的煙氣腐蝕損傷機(jī)理以及其遭受侵蝕程度的定量研究較少。因此，應(yīng)定量研究火災(zāi)過程的溫度、時間、滅火方式和煙霧腐蝕對過火設(shè)備損傷的綜合影響。

1.1.2 排除標(biāo)準(zhǔn) ①糖尿病類型為I型的患者；②同時存在其他類型甲狀腺疾病的患者；③臨床研究依從性較差的患者；④由于受到心理因素、病理因素影響而無法進(jìn)行正常語言溝通的患者。

4 結(jié)束語

隨著石油化工行業(yè)的快速發(fā)展，過火設(shè)備的損傷評價越來越受到關(guān)注。火災(zāi)發(fā)生時環(huán)境的復(fù)雜性給過火設(shè)備損傷評價帶來了很多不確定性，因此需要對過火設(shè)備的損傷識別和損傷程度評價方法展開進(jìn)一步研究。

(1) 在實(shí)際火災(zāi)中，受煙霧、可燃物類型、數(shù)量等因素影響，火場溫度并不完全遵循ISO-834標(biāo)準(zhǔn)中的升降溫曲線。因此，需要進(jìn)一步研究不同火災(zāi)條件下更加接近實(shí)際火災(zāi)的升降溫曲線模型。

(2) 石化設(shè)備火災(zāi)現(xiàn)場的復(fù)雜性和多樣性導(dǎo)致有關(guān)過火設(shè)備損傷的研究相對較少，且沒有形成較系統(tǒng)的理論。雖然采用API 579-1標(biāo)準(zhǔn)能夠評估火災(zāi)致?lián)p傷程度，但尚不能夠結(jié)合工程實(shí)際進(jìn)一步量化其力學(xué)和耐腐蝕性能的變化。因此，需要結(jié)合實(shí)際工程進(jìn)一步完善理論，進(jìn)而指導(dǎo)工程實(shí)踐。

(3) 現(xiàn)有過火損傷理論力學(xué)模型的研究尚未成熟，需要進(jìn)一步完善相關(guān)理論模型，使其能夠綜合表征過火設(shè)備材料的顯微組織和力學(xué)性能演變規(guī)律。同時，在對熱損傷區(qū)域的顯微組織分析和力學(xué)性能測試的損傷評價中，需要進(jìn)一步定量明確不同火災(zāi)熱暴露條件與過火材料力學(xué)性能退化程度之間的關(guān)系。

(4) 火災(zāi)發(fā)生時的溫度、持續(xù)時間、滅火方式、煙霧顆粒以及其他可燃物的數(shù)量、大小和類型等環(huán)境因素均會影響過火設(shè)備材料的耐腐蝕性能，有關(guān)腐蝕損傷機(jī)理以及設(shè)備材料遭受侵蝕程度的定量研究較少，需要進(jìn)一步定量研究這些因素對過火設(shè)備材料腐蝕損傷的綜合影響。在對過火設(shè)備進(jìn)行損傷評價時應(yīng)充分考慮各個因素的綜合影響，進(jìn)一步探索和優(yōu)化評價方法。