杜永峰，杜進(jìn)府

(1.蘭州理工大學(xué) 防震減災(zāi)研究所，甘肅 蘭州 730050；2.蘭州理工大學(xué) 甘肅省減震隔震國際合作研究基地，甘肅 蘭州730050)

0 引言

近年來，裝配式建筑作為國家大力倡導(dǎo)的建筑工業(yè)化生產(chǎn)模式，在全國各地得到了大力的推廣和應(yīng)用。套筒灌漿連接是裝配式混凝土結(jié)構(gòu)采用的主要連接方式之一，其連接機(jī)理是依靠灌漿料與套筒及鋼筋之間的粘結(jié)及機(jī)械咬合作用來實(shí)現(xiàn)力的傳遞，灌漿料的強(qiáng)度作為影響套筒灌漿連接件力學(xué)性能的重要因素，對(duì)其進(jìn)行監(jiān)測(cè)對(duì)裝配式混凝土結(jié)構(gòu)的施工質(zhì)量控制有重要意義[1-2]。石磊等[3]利用回彈法對(duì)灌漿料28 d齡期強(qiáng)度進(jìn)行了檢測(cè)。孫彬等[4]通過在套筒的灌漿孔和出漿孔設(shè)置預(yù)留套管灌漿料的方法來檢測(cè)灌漿料規(guī)定齡期的實(shí)體強(qiáng)度?，F(xiàn)有方法在實(shí)際工程中具有一定的應(yīng)用價(jià)值，但目前這些方法對(duì)套筒內(nèi)部的灌漿料早期強(qiáng)度發(fā)展還無法進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)。

壓電陶瓷材料具有價(jià)格低，可靠性好，靈敏度高及具有傳感與驅(qū)動(dòng)的雙重效應(yīng)等優(yōu)點(diǎn)。利用其在結(jié)構(gòu)損傷識(shí)別和健康監(jiān)測(cè)技術(shù)中的應(yīng)用研究已取得豐碩的成果[5-7]。Song等[8]將鋯鈦酸鉛(PZT)埋置于水泥砂漿中形成水泥基壓電智能骨料(SA)，并將其應(yīng)用到混凝土材料的早期強(qiáng)度監(jiān)測(cè)試驗(yàn)研究中，證明了該方法的可行性。李婷[9]利用應(yīng)力和材料構(gòu)成對(duì)壓電縱波在混凝土中的傳輸影響進(jìn)行了研究。何明星等[10]利用壓電智能骨料對(duì)鋼管混凝土柱早期強(qiáng)度發(fā)展進(jìn)行了試驗(yàn)研究。

本文基于壓電波動(dòng)法原理，提出了一種利用壓電智能骨料的套筒灌漿料早期強(qiáng)度監(jiān)測(cè)法。首先，分析了信號(hào)激勵(lì)頻率、智能骨料間距及試件截面尺寸對(duì)智能骨料監(jiān)測(cè)信號(hào)幅值的影響。在此基礎(chǔ)上，進(jìn)行套筒灌漿料早期強(qiáng)度監(jiān)測(cè)試驗(yàn)研究，通過對(duì)灌漿料強(qiáng)度指標(biāo)與監(jiān)測(cè)信號(hào)識(shí)別參數(shù)進(jìn)行數(shù)據(jù)擬合分析，得到二者的最優(yōu)擬合關(guān)系式，最后給出基于壓電智能骨料的套筒灌漿料早期強(qiáng)度無損監(jiān)測(cè)方法的標(biāo)準(zhǔn)條件及標(biāo)準(zhǔn)方程，為工程應(yīng)用提供參考。

1 壓電智能骨料監(jiān)測(cè)灌漿料強(qiáng)度的理論基礎(chǔ)

1.1 壓電效應(yīng)

壓電效應(yīng)是任何壓電材料都具有的一項(xiàng)重要特性，包括正、逆壓電效應(yīng)。前者反映了壓電材料具有將機(jī)械能轉(zhuǎn)變?yōu)殡娔艿哪芰Γ笳叻从沉藟弘姴牧暇哂袑㈦娔苻D(zhuǎn)變?yōu)闄C(jī)械能的能力。利用壓電元件的正、逆壓電效應(yīng)可將壓電陶瓷制作成帶有發(fā)射和接收功能的驅(qū)動(dòng)器和傳感器，將其埋入構(gòu)件，可用于對(duì)結(jié)構(gòu)的健康監(jiān)測(cè)和損傷監(jiān)測(cè)。

1.2 基于壓電波動(dòng)法的灌漿料早期強(qiáng)度監(jiān)測(cè)原理

1.2.1 壓電波動(dòng)法原理

根據(jù)應(yīng)力波傳播理論分析可知，應(yīng)力波的傳播參數(shù)(振幅、波速等)與傳播介質(zhì)的特性有密切聯(lián)系。當(dāng)傳播介質(zhì)的力學(xué)參數(shù)(如彈性模量、切變模量等)發(fā)生變化或結(jié)構(gòu)出現(xiàn)損傷缺陷時(shí)，壓電傳感器接收到的信號(hào)會(huì)發(fā)生變化(幅值衰減、傳播時(shí)間延遲等)。通過確定與分析這些聲學(xué)信號(hào)參數(shù)的變化，掌握有關(guān)結(jié)構(gòu)狀態(tài)的信息，從而實(shí)現(xiàn)對(duì)結(jié)構(gòu)健康狀態(tài)的預(yù)測(cè)和評(píng)估[11]。

1.2.2 灌漿料早期強(qiáng)度監(jiān)測(cè)原理

通過文獻(xiàn)[8]可知，應(yīng)力波在灌漿料中傳播時(shí)可看成一維縱波傳播，其波動(dòng)方程為

(1)

應(yīng)力波在灌漿料中傳播一段時(shí)間后，其平均功率P為

(2)

式中：ω為信號(hào)頻率；A為信號(hào)幅值，由式(2)可得

(3)

由式(3)可知，A與信號(hào)的ω和P及材料的E和ρ有關(guān)。對(duì)于給定的激勵(lì)信號(hào)，P和ω是不變的，因而材料的E是影響A的主要因素。隨著灌漿料的硬化，E隨著強(qiáng)度的增加而增加，而A隨著E的增加而減小。因此，可通過觀察A的衰減來判斷E的狀態(tài)，以此評(píng)估灌漿料強(qiáng)度的發(fā)展情況。

1.3 聲波在灌漿料中的衰減

基于波動(dòng)分析法的壓電智能骨料主動(dòng)健康監(jiān)測(cè)技術(shù)屬于聲學(xué)檢測(cè)范疇，聲波在固體中的衰減主要包括吸收衰減、散射衰減及擴(kuò)散衰減[12]3種類型。套筒灌漿料主要是由漿體和細(xì)骨料組成的高強(qiáng)復(fù)合材料，其與混凝土材料最大的區(qū)別是套筒灌漿料中不存在類似于石子這種粗骨料[13]?；谶@種區(qū)別，聲波在灌漿料中傳播，當(dāng)頻率較低時(shí)，波長較長且遠(yuǎn)大于灌漿料細(xì)骨料的平均直徑，聲波在傳播過程中可繞過骨料，這時(shí)的衰減以吸收衰減為主[14]。其衰減可由Stokes-kirchhoff式表示，即

(4)

式中：cz為縱波聲速；η為切變粘滯系數(shù)；Cv與Cp分別為定壓熱容和定比熱容；χ為熱傳導(dǎo)系數(shù)。

在確定灌漿料的η時(shí)，參考混凝土的η[15]為

(5)

式中δ為混凝土內(nèi)部位移相對(duì)激勵(lì)力的相位滯后角。將式(5)代入式(4)中可得聲波在灌漿料中傳播時(shí)的吸收衰減系數(shù)為

(6)

由式(6)可知，吸收衰減不僅與媒質(zhì)的性質(zhì)有關(guān)，還與聲波的ω有關(guān)，α′a與ω之間為二次多項(xiàng)式關(guān)系，ω越高，吸收衰減越大。

2 智能骨料監(jiān)測(cè)信號(hào)幅值影響因素分析試驗(yàn)

2.1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)及試件制作

為了研究信號(hào)激勵(lì)頻率、智能骨料間距及試件截面尺寸對(duì)監(jiān)測(cè)信號(hào)的影響，本試驗(yàn)共設(shè)計(jì)4組對(duì)比試件，試件參數(shù)如表1所示。試驗(yàn)中，套筒灌漿料選用CGMJM-VI套筒灌漿料，壓電陶瓷選用PZT-4型壓電陶瓷，具體參數(shù)如表2所示。智能骨料制作時(shí)，首先用丙酮擦拭壓電陶瓷片上、下表面及側(cè)面，以保證去除其表面的氧化膜和油污等，然后將屏蔽導(dǎo)線焊接在壓電陶瓷上，并在其表面均勻涂抹厚約0.3 mm的硅膠層進(jìn)行防水，待硅膠層自然風(fēng)干后，將其置于高20 mm，直徑25 mm的鋼模中間，用高強(qiáng)灌漿料進(jìn)行封裝，最后將制作好的智能骨料在標(biāo)準(zhǔn)條件下養(yǎng)護(hù)28 d，壓電陶瓷及智能骨料實(shí)物圖如圖1所示。試件澆筑時(shí)，為確保智能骨料在試件澆筑后其位置在試件的截面形心處，需先將智能骨料進(jìn)行綁扎固定，然后進(jìn)行試件澆筑。智能骨料位置固定如圖2所示，測(cè)試試件實(shí)物圖如圖3所示。

表1 試件參數(shù)

表2 PZT-4型壓電陶瓷參數(shù)

圖1 壓電陶瓷及智能骨料

圖2 智能骨料位置固定

圖3 測(cè)試試件

2.2 試驗(yàn)裝置及實(shí)驗(yàn)過程

試驗(yàn)設(shè)備由函數(shù)/任意波形發(fā)生器、壓電陶瓷驅(qū)動(dòng)電源及數(shù)字示波器組成。試驗(yàn)中函數(shù)發(fā)生器產(chǎn)生的信號(hào)經(jīng)壓電陶瓷驅(qū)動(dòng)電源放大后作用在壓電陶瓷驅(qū)動(dòng)器上，產(chǎn)生的應(yīng)力波經(jīng)灌漿料傳播，被傳感器接收，最后產(chǎn)生的信號(hào)由示波器顯示和存儲(chǔ)。試驗(yàn)測(cè)試裝置如圖4所示。

圖4 試驗(yàn)測(cè)試裝置

本試驗(yàn)的目標(biāo)齡期為1～28 d(24 h、29 h、34 h、48 h、53 h、58 h、72 h、81 h、4 d、5 d、6 d、7 d、8 d、10 d、12 d、14 d、17 d、20 d、24 d、28 d)?？紤]不同信號(hào)激勵(lì)頻率對(duì)傳感器監(jiān)測(cè)信號(hào)的影響，激勵(lì)信號(hào)采用頻率分別為100 Hz、500 Hz、1 kHz、5 kHz，峰-峰值為5 V的正弦波。為確保試驗(yàn)結(jié)果的精確性，試驗(yàn)始終在(25±2) ℃的環(huán)境中開展。

2.3 試驗(yàn)現(xiàn)象及分析

本試驗(yàn)以信號(hào)幅值作為監(jiān)測(cè)信號(hào)識(shí)別參數(shù)，對(duì)信號(hào)幅值隨灌漿料強(qiáng)度增長的變化規(guī)律做定性分析。通過對(duì)比同一試件在不同激勵(lì)頻率下的試驗(yàn)結(jié)果，分析激勵(lì)頻率對(duì)信號(hào)幅值的影響。圖5～8分別為不同激勵(lì)頻率作用下各試件在目標(biāo)齡期對(duì)應(yīng)的電壓幅值。

圖5 試件1在不同激勵(lì)頻率下的電壓幅值

圖6 試件2在不同激勵(lì)頻率下的電壓幅值

圖7 試件3在不同激勵(lì)頻率下的電壓幅值

圖8 試件4在不同激勵(lì)頻率下的電壓幅值

從圖5～8可看出，各個(gè)試件的信號(hào)幅值隨齡期的變化趨勢(shì)相同，即隨著齡期的增長，信號(hào)幅值逐漸衰減。對(duì)比同一試件在不同激勵(lì)頻率下的信號(hào)幅值的變化發(fā)現(xiàn)，隨著激勵(lì)頻率的增加，信號(hào)幅值的衰減逐漸增大，這與1.3節(jié)中的理論分析結(jié)果一致。當(dāng)以100 Hz激勵(lì)時(shí)，信號(hào)衰減小，信號(hào)幅值在整個(gè)齡期都較大，但信號(hào)整體的離散性較大，在某些齡期點(diǎn)幅值出現(xiàn)較大波動(dòng)。當(dāng)以500 Hz、1 kHz進(jìn)行激勵(lì)時(shí)，信號(hào)幅值的離散性較小，整體變化趨勢(shì)穩(wěn)定。當(dāng)以5 kHz進(jìn)行激勵(lì)時(shí)，信號(hào)的吸收衰減增大，導(dǎo)致信號(hào)幅值在整個(gè)齡期內(nèi)變化不顯著。通過以上分析可知，與100 Hz、5 kHz正弦波相比，500 Hz、1 kHz作用下激勵(lì)效果更好。

為了分析不同的智能骨料間距、不同的試件截面尺寸對(duì)監(jiān)測(cè)信號(hào)幅值的影響，本文選取在500 Hz作用下的試驗(yàn)結(jié)果。通過對(duì)比試件1和2，試件3和4的試驗(yàn)結(jié)果分析智能骨料間距對(duì)信號(hào)幅值的影響。其結(jié)果如圖9、10所示。通過對(duì)比試件1和3，試件2和4的試驗(yàn)結(jié)果分析試件截面尺寸對(duì)信號(hào)幅值的影響。其結(jié)果如圖11、12所示。

圖9 試件1、2的電壓幅值

圖10 試件3、4的電壓幅值

圖11 試件1、3的電壓幅值

圖12 試件2、4的電壓幅值

通過對(duì)比圖9中試件1、2的信號(hào)幅值發(fā)現(xiàn)，試件2的信號(hào)幅值并未隨著智能骨料間距的增大而減小，反而出現(xiàn)增大的現(xiàn)象。對(duì)比圖10中試件3、4的信號(hào)幅值發(fā)現(xiàn)，與試件3相比，試件4的信號(hào)幅值隨智能骨料間距的增大出現(xiàn)先減小后增大的現(xiàn)象。以上試驗(yàn)現(xiàn)象是由應(yīng)力波在灌漿料試件內(nèi)部及邊界的折射和反射引起的，不同位置應(yīng)力波的疊加模式不同。對(duì)比圖11、12的試驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn)，與試件1、2相比，隨著試件截面尺寸的增加，試件3、4的信號(hào)幅值都出現(xiàn)統(tǒng)一的減小現(xiàn)象。其主要原因是當(dāng)試件截面尺寸較小時(shí)，由于試件的有界性，造成波形間的疊加，導(dǎo)致較小截面試件智能骨料接收信號(hào)的幅值較大。通過以上分析可知，與智能骨料間距相比，試件截面尺寸對(duì)信號(hào)幅值的影響較大，規(guī)律性較強(qiáng)。試件截面尺寸越大，接收到的信號(hào)幅值越小。

3 套筒灌漿料早期強(qiáng)度監(jiān)測(cè)試驗(yàn)研究

3.1 試驗(yàn)概況

為定量分析監(jiān)測(cè)信號(hào)幅值與灌漿料強(qiáng)度值之間的關(guān)系，在同等條件下同時(shí)進(jìn)行A、B兩組試驗(yàn)。其中，A組試驗(yàn)為目標(biāo)齡期灌漿料強(qiáng)度增長測(cè)試試驗(yàn)，每個(gè)齡期制作3個(gè)40 mm×40 mm×160 mm的標(biāo)準(zhǔn)試塊，在標(biāo)準(zhǔn)條件下養(yǎng)護(hù)的同時(shí)，對(duì)第2.2節(jié)提出的20個(gè)目標(biāo)齡期的試塊進(jìn)行抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)。A組試驗(yàn)的標(biāo)準(zhǔn)試塊如圖13所示，抗壓強(qiáng)度測(cè)試試驗(yàn)如圖14所示。B組試驗(yàn)為同齡期灌漿料信號(hào)監(jiān)測(cè)試驗(yàn)，進(jìn)行B組試驗(yàn)設(shè)計(jì)時(shí)，根據(jù)第2.3節(jié)的分析結(jié)果，激勵(lì)信號(hào)選取激勵(lì)效果較好的500 Hz、1 kHz正弦波，智能骨料間距為200 mm。灌漿套筒選用GT20L型全灌漿套筒。試驗(yàn)選用的灌漿套筒及其測(cè)試試件實(shí)物圖如圖15所示。

圖13 灌漿料標(biāo)準(zhǔn)試塊

圖14 標(biāo)準(zhǔn)試塊抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)

圖15 灌漿套筒及其測(cè)試試件

3.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

對(duì)A組試驗(yàn)的標(biāo)準(zhǔn)試塊進(jìn)行目標(biāo)齡期抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)，其早期強(qiáng)度增長曲線如圖16所示。B組試驗(yàn)?zāi)繕?biāo)齡期智能骨料監(jiān)測(cè)信號(hào)幅值如圖17所示。

圖16 灌漿料早期強(qiáng)度增長曲線

圖17 智能骨料監(jiān)測(cè)信號(hào)電壓幅值

由圖16可知，在齡期前5 d，灌漿料強(qiáng)度值增長迅速，而后增長減緩并最終趨于穩(wěn)定。由圖17可知，在齡期前5 d，信號(hào)幅值衰減迅速，而后衰減減緩并最終趨于穩(wěn)定。結(jié)合圖16、17的試驗(yàn)現(xiàn)象發(fā)現(xiàn)智能骨料監(jiān)測(cè)信號(hào)幅值隨齡期的衰減與灌漿料強(qiáng)度值隨齡期的增加基本同步，說明利用智能骨料監(jiān)測(cè)信號(hào)幅值的變化來反映灌漿料強(qiáng)度的發(fā)展是可行的。

定量分析監(jiān)測(cè)信號(hào)幅值與灌漿料強(qiáng)度值之間的關(guān)系，需對(duì)信號(hào)幅值與強(qiáng)度值進(jìn)行數(shù)據(jù)擬合分析。為了排除試件截面尺寸、智能骨料間距、儀器使用等因素對(duì)后續(xù)結(jié)論通用性的限制。本文提出對(duì)信號(hào)幅值和強(qiáng)度值歸一化后進(jìn)行擬合分析的數(shù)據(jù)處理方法。對(duì)信號(hào)幅值而言，以初始信號(hào)幅值(即齡期24 h對(duì)應(yīng)的監(jiān)測(cè)信號(hào)幅值)作為基礎(chǔ)值，計(jì)算各目標(biāo)齡期的監(jiān)測(cè)信號(hào)幅值比，即

(7)

式中：TV為某目標(biāo)齡期對(duì)應(yīng)的信號(hào)幅值比；Vi為某目標(biāo)齡期對(duì)應(yīng)的信號(hào)幅值；V1為初始齡期的信號(hào)幅值。對(duì)強(qiáng)度值而言，以灌漿料28 d強(qiáng)度值作為基礎(chǔ)值，計(jì)算各目標(biāo)齡期的強(qiáng)度比，即

(8)

利用式(7)、(8)計(jì)算出試驗(yàn)數(shù)據(jù)的TV、Tc，建立試件在500 Hz、1 kHz作用下的“TV-Tc”散點(diǎn)圖，其結(jié)果如圖18所示。

圖18 TV-Tc散點(diǎn)圖

利用MATLAB的Curve Fitting工具箱對(duì)圖18中的數(shù)據(jù)進(jìn)行曲線擬合，通過試?yán)L選取了曲線穿過散點(diǎn)圖次數(shù)較高的3種函數(shù)，分別為一元三次多項(xiàng)式函數(shù)、指數(shù)函數(shù)和冪函數(shù)進(jìn)行數(shù)據(jù)擬合，擬合結(jié)果如圖19、20所示，同時(shí)通過對(duì)比擬合優(yōu)度參數(shù)R2(確定系數(shù))，對(duì)比3種函數(shù)的R2，R2越接近1時(shí)，擬合效果越佳。擬合參數(shù)如表3所示。

圖19 500 Hz下TV-Tc擬合曲線

圖20 1 kHz下TV-Tc擬合曲線

表3 TV-Tc曲線擬合參數(shù)及優(yōu)度參數(shù)

通過分析圖19、20中的TV-Tc散點(diǎn)圖與各種擬合曲線的關(guān)系，橫向比較表3中同一頻率下各擬合函數(shù)的R2可看出，3種擬合函數(shù)中，一元三次多項(xiàng)式函數(shù)的R2最接近1，擬合效果最佳?？v向比較500 Hz、1 kHz作用下一元三次多項(xiàng)式函數(shù)的R2，發(fā)現(xiàn)500 Hz作用下的R2大于1 kHz作用下的R2，表明500 Hz作用下的試驗(yàn)數(shù)據(jù)離散性相對(duì)較弱，可擬合度更高。

為了使該監(jiān)測(cè)法在實(shí)際工程中具有應(yīng)用價(jià)值，本文根據(jù)以上研究成果給出基于壓電智能骨料的套筒灌漿料早期強(qiáng)度無損監(jiān)測(cè)法的標(biāo)準(zhǔn)條件及標(biāo)準(zhǔn)方程。

3.2.1 標(biāo)準(zhǔn)條件

1) 傳感器的選用。傳感器為自制的新式壓電智能骨料，核心部分采用PZT-4型壓電陶瓷片，智能骨料制備按第2.1中所述流程進(jìn)行。

2) 激勵(lì)信號(hào)的選定。選取激勵(lì)效果最優(yōu)的500 Hz正弦波。

3) 智能骨料間距的選定。由第2.3節(jié)的分析結(jié)果可知，當(dāng)試件截面尺寸較小時(shí)，間距為200 mm的智能骨料接收到的信號(hào)幅值較大，故智能骨料的間距定為200 mm。

3.2.2 標(biāo)準(zhǔn)方程

通過以上函數(shù)擬合分析，得出套筒灌漿料TV-Tc最優(yōu)擬合關(guān)系式為

y=-1.812×x3+3.793×x2-

3.116×x+1.509

(9)

式中：x為某時(shí)刻監(jiān)測(cè)獲得的信號(hào)幅值比；y為該時(shí)刻灌漿料的強(qiáng)度比。

當(dāng)實(shí)際工程中選用套筒灌漿料的28 d抗壓強(qiáng)度值與本文選用灌漿料的28 d抗壓強(qiáng)度值接近時(shí)，按照上述標(biāo)準(zhǔn)條件要求制備監(jiān)測(cè)試件并進(jìn)行監(jiān)測(cè)試驗(yàn)，由后期監(jiān)測(cè)得到的x，代入式(9)計(jì)算得到y(tǒng)，以本文試驗(yàn)實(shí)測(cè)強(qiáng)度值96.5 MPa為28 d灌漿料抗壓強(qiáng)度值，計(jì)算灌漿料所需測(cè)量齡期的強(qiáng)度值。即

fc(t)=y(xt)×fc(28)

(10)

式中：t為齡期；y(xt)為強(qiáng)度比；fc(28)為灌漿料28 d抗壓強(qiáng)度值。

4 結(jié)論

通過智能骨料監(jiān)測(cè)信號(hào)幅值影響因素分析試驗(yàn)和套筒灌漿料早期強(qiáng)度監(jiān)測(cè)試驗(yàn)，得出以下結(jié)論：

1) 不同信號(hào)激勵(lì)頻率作用下，頻率越高，信號(hào)衰減越大。與智能骨料間距相比，試件截面尺寸對(duì)信號(hào)幅值的影響較大，規(guī)律性較強(qiáng)，試件截面尺寸越大，信號(hào)衰減越大，接收到的信號(hào)幅值越小。

2) 智能骨料監(jiān)測(cè)信號(hào)幅值隨齡期的衰減與灌漿料強(qiáng)度值隨齡期的增長基本同步。在齡期前5天，智能骨料監(jiān)測(cè)信號(hào)幅值衰減迅速，隨后衰減減緩，最終趨于穩(wěn)定；灌漿料強(qiáng)度值在齡期前5天增長迅速，隨后增長減緩，最終趨于穩(wěn)定。

3) 3種形式的擬合函數(shù)中，一元三次多項(xiàng)式函數(shù)的擬合優(yōu)度參數(shù)R2最接近1，擬合效果最優(yōu)，且500 Hz作用下的擬合結(jié)果優(yōu)于1 kHz。最后給出基于壓電智能骨料的套筒灌漿料早期強(qiáng)度無損監(jiān)測(cè)法的標(biāo)準(zhǔn)條件及標(biāo)準(zhǔn)方程，為實(shí)際工程應(yīng)用提供參考。