杜全斌　秦磊　張肇偉　張衛(wèi)偉

摘 要：采用干冰急冷、自然冷卻和250 ℃×2 h低溫回火三種方式對(duì)焊接接頭進(jìn)行焊后處理。通過(guò)光學(xué)顯微鏡、顯微硬度試驗(yàn)，研究三種焊后處理對(duì)Q690鋼焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)（CGHAZ）組織及硬度的影響。結(jié)果表明：當(dāng)焊后處理由干冰急冷向自然冷卻、250 ℃×2 h回火改變時(shí)，CGHAZ顯微組織由以板條馬氏體為主改變?yōu)榘鍡l貝氏體為主，并有少量粒狀貝氏體產(chǎn)生。焊后處理對(duì)焊縫顯微硬度影響較大，對(duì)CGHAZ的顯微硬度影響程度較小，自然冷卻和250 ℃×2 h回火，可避免焊縫形成淬硬組織，緩解焊縫區(qū)的應(yīng)力狀態(tài)。

關(guān)鍵詞：Q690鋼;熱影響區(qū);顯微組織;顯微硬度

中圖分類(lèi)號(hào)：TG442文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A開(kāi)放科學(xué)（資源服務(wù)）標(biāo)識(shí)碼

doi：10.14031/j.cnki.njwx.2020.02.011Open Science Identity（OSID）

在高強(qiáng)鋼焊接生產(chǎn)中，為防止氫致裂紋的產(chǎn)生，通常對(duì)焊接接頭采用焊后250? ℃×2 h低溫回火處理[1-3]。然而，實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中，為降低成本、縮短生產(chǎn)周期，在接頭性能滿(mǎn)足工程應(yīng)用要求的基礎(chǔ)上，焊件的冷卻狀態(tài)應(yīng)盡量選擇焊態(tài)，即焊后自然冷卻。因此，焊態(tài)下的接頭性能是否滿(mǎn)足使用性能要求，亟需研究分析。本文在高環(huán)境濕度、低預(yù)熱及低層間溫度的苛刻條件下對(duì)Q690鋼施焊，并對(duì)焊后接頭分別采用干冰急冷處理（模擬北方冬季焊態(tài)接頭）、自然冷卻（模擬夏季焊態(tài)接頭）及250 ℃×2 h低溫回火處理，研究了三種焊后處理對(duì)Q690鋼焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)（Coarse Grain Heat Affected Zone，CGHAZ）組織及硬度的影響，為其在工程機(jī)械上的應(yīng)用提供理論支持和試驗(yàn)依據(jù)。

1 試驗(yàn)方法

試驗(yàn)鋼板為調(diào)質(zhì)態(tài)的Q690高強(qiáng)鋼板，金相組織為回火貝氏體，顯微硬度為320 HV5。試驗(yàn)焊材為GHS75M焊絲，其直徑為1.2 mm，Q690高強(qiáng)鋼和GHS75M焊絲熔敷金屬的化學(xué)成分及力學(xué)性能如表1所示。

焊接方法采用半自動(dòng)熔化極氣體保護(hù)焊，保護(hù)氣體為80%Ar+20%CO2組成的混合氣體，氣體流量為20 L·min-1。接頭形式為平板對(duì)接。試驗(yàn)環(huán)境溫度22 ℃，環(huán)境濕度80%～90%RH，焊接電流260～300 A，焊接電壓29～30 V，熱輸入15 kJ·cm-1，預(yù)熱溫度50～60 ℃，道間溫度50～80 ℃。為顯著對(duì)比不同焊后熱處理方式對(duì)接頭組織及性能的影響，焊后立即分別進(jìn)行：（1）干冰急冷，即在距焊縫50 mm處布置一層10～20 mm厚的干冰，并隨著干冰的升華而不斷添加，直至接頭溫度降為10 ℃;（2）自然冷卻（焊態(tài)）;（3）250 ℃×2 h低溫回火，即置入爐溫為250 ℃的馬弗爐中，2 h后取出自然冷卻。

參照GB/T 13298-2015《金屬顯微組織檢驗(yàn)方法》，制備焊接接頭金相試樣，采用LeicaMEF-4M 光學(xué)顯微鏡觀察熱影響區(qū)粗晶區(qū)的顯微組織。根據(jù)GB/T 2654-2008《焊接接頭硬度試驗(yàn)方法》測(cè)試焊接接頭的顯微硬度，測(cè)試點(diǎn)位置為距接頭背焊面下2 mm處。

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 焊接接頭的宏觀形貌

圖1為經(jīng)干冰急冷處理焊接接頭的橫截面宏觀形貌?？梢钥闯?，焊接接頭中焊縫金屬、熱影響區(qū)及母材清晰可見(jiàn)，熱影響區(qū)平均寬度約5.5 mm。焊接接頭為多層多道焊，各焊道層次分明，熔敷金屬量均勻，上焊道對(duì)下焊道有熱作用，焊道間、焊縫根部及熔合線(xiàn)均無(wú)裂紋、夾渣等缺陷。

2.2 焊接熱影響粗晶區(qū)顯微組織

圖2為三種焊后處理的CGHAZ顯微組織，可以看出，經(jīng)焊接熱循環(huán)影響后，CGHAZ完全失去了母材原有組織形態(tài)，原奧氏體晶粒顯著長(zhǎng)大。

當(dāng)焊后干冰急冷時(shí)， CGHAZ顯微組織主要為板條馬氏體和板條貝氏體的混合組織，其中板條馬氏體含量較多。馬氏體板條和貝氏體板條細(xì)長(zhǎng)，方向性較強(qiáng)，原奧氏體晶粒內(nèi)可以由一個(gè)或幾個(gè)板條束組成，板條束可貫穿整個(gè)原奧氏體晶粒，見(jiàn)圖2a。當(dāng)焊后自然冷卻時(shí)，CGHAZ顯微組織中板條貝氏體含量增多，板條馬氏體減少，貝氏體和馬氏體板條仍具有較小的長(zhǎng)寬比及較強(qiáng)的方向性，但板條束尺寸減小，位向不同的板條束之間呈“交織”狀分布，見(jiàn)圖2b。當(dāng)焊后250 ℃×2 h回火處理時(shí)，CGHAZ顯微組織主要以板條貝氏體為主，并有少量粒狀貝氏體產(chǎn)生，而板條馬氏體含量大大減少，貝氏體板條粗化，方向性減弱，見(jiàn)圖2c。

2.3 焊接接頭的顯微硬度

圖3為由焊縫金屬中心到母材的顯微硬度?？梢钥闯?，不同位置的顯微硬度值波動(dòng)較大，呈波浪狀變化。但仔細(xì)觀察不難發(fā)現(xiàn)三種焊后處理焊接接頭的顯微硬度曲線(xiàn)呈相同的規(guī)律，即靠近熔合線(xiàn)焊縫側(cè)出現(xiàn)硬度峰值，熔合線(xiàn)和不完全重結(jié)晶區(qū)分別出現(xiàn)一個(gè)小的硬度谷值和大的硬度谷值。這是由于母材和焊絲成分具有較大的差別，近熔合線(xiàn)焊縫金屬熔融部分母材后，合金元素濃度升高，碳當(dāng)量增大，再加上焊后冷卻過(guò)程中，該處具有較大的冷卻速度，使得該處形成淬硬組織，尤其焊后干冰急冷時(shí)，該區(qū)冷卻速度進(jìn)一步增大，形成淬硬組織的程度進(jìn)一步提高，但焊后250 ℃×2 h回火處理時(shí)，該區(qū)淬硬組織并沒(méi)有如焊縫區(qū)一樣硬度下降。熔合線(xiàn)存在物理化學(xué)的不均勻性，如大量的空位、位錯(cuò)及擴(kuò)散過(guò)渡層，從而導(dǎo)致其組織、性能的不均勻性，該區(qū)具有較低的硬度。不完全重結(jié)晶區(qū)經(jīng)歷的熱循環(huán)峰值溫度為AC3～AC1，該區(qū)發(fā)生了部分組織的奧氏體化和再結(jié)晶，原母材中回火貝氏體組織和碳化物未能充分溶解，冷卻后的混合組織對(duì)塑性變性的抗力很小，因而該區(qū)出現(xiàn)硬度的顯著下降。

另外圖3中還可以發(fā)現(xiàn)，隨著焊后干冰急冷向250 ℃×2 h回火處理改變，焊縫區(qū)和CGHAZ整體顯微硬度呈減小趨勢(shì)。由于焊縫區(qū)顯微硬度值下降幅度遠(yuǎn)大于CGHAZ，焊縫區(qū)平均顯微硬度由大于CGHAZ向小于CGHAZ轉(zhuǎn)變。上述變化表明，焊后緩冷可顯著降低焊縫區(qū)的顯微硬度，而對(duì)CGHAZ的顯微硬度影響程度較小，從而緩解焊縫區(qū)的應(yīng)力狀態(tài)，防止焊后氫致裂紋的產(chǎn)生。

3 結(jié)論

（1） CGHAZ顯微組織主要為板條馬氏體和板條貝氏體。當(dāng)焊后處理由干冰急冷向自然冷卻及250 ℃×2 h回火改變時(shí)，CGHAZ顯微組織由以板條馬氏體為主改變?yōu)榘鍡l貝氏體為主，并有少量粒狀貝氏體產(chǎn)生。

（2） 焊后處理對(duì)焊縫顯微硬度影響較大，對(duì)CGHAZ的顯微硬度影響程度較小，自然冷卻和250 ℃×2 h回火，可避免焊縫形成淬硬組織，緩解焊縫區(qū)的應(yīng)力狀態(tài)。

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