江開倫,陳建華
(西南鋁業(yè)(集團)有限責任公司,重慶401326)
乳液是鋁板帶軋制時的輥系冷卻和潤滑的重要介質(zhì),主要由7%的油和93%的水乳化而成[1]。隨著市場對鋁板產(chǎn)品表面質(zhì)量要求的提高,乳液的溫度穩(wěn)定性和清潔度成了制約產(chǎn)品質(zhì)量提高的瓶頸。熱連軋原乳液加熱系統(tǒng)由VAI設計,采用乳液外循環(huán)電加熱,由于該系統(tǒng)所用電加熱器功率大且加熱管密集,存在較大運行風險。同時乳液極易在加熱器內(nèi)部接觸部位燒結(jié)進而導致熱傳導效率顯著降低,乳液溫度達不到工藝要求,燒結(jié)物污染乳液,嚴重影響熱連軋產(chǎn)品質(zhì)量。本改造方案利用原乳液加熱系統(tǒng)部分設備,采用中間介質(zhì)水加熱方式徹底解決了原加熱系統(tǒng)存在的問題。
如圖1 所示,原乳液加熱器主要由4 臺并聯(lián)的泵2(3 用1 備)、一臺電加熱器7、10 個蝶閥、一個流量開關(guān)6、溫度開關(guān)5 和原乳液箱4 組成。泵從凈乳液箱抽出乳液直接送入電加熱器加熱后返回凈乳液箱,通常情況下同時運行3臺泵;溫度傳感器5 和流量開關(guān)6 采集乳液溫度參數(shù)和流量狀態(tài)送入控制系統(tǒng),保障加熱器安全運行。
圖1 原乳液加熱器原理圖
乳液泵:流量2 000 L/min;壓力1.75 bar;功率11 kW;管道通徑DN200。
電加熱器:功率1 485 kW
乳液溫度:(60±5)℃
保留原有的乳液循環(huán)設備,把原有加熱器系統(tǒng)中的加熱器換成熱交換器,新增加熱器系統(tǒng)包含的主要設備有熱交換器1 臺、膨脹水箱1 個、水氣分離器1 個、電加熱器2 臺、水泵2 臺(一用一備),如圖2 所示。中間介質(zhì)采用去離子水[2],去離子水由水泵7 提供動力,經(jīng)過新增加熱器5 加熱后到熱交換器3進行熱交換,冷卻后的去離子水經(jīng)過水氣分離器2后返回水泵7入口形成單獨的循環(huán),時刻保證膨脹水箱的系統(tǒng)管路里面充滿去離子水[3]。乳液由原有乳液泵提供動力,經(jīng)過熱交換器加熱后流回凈乳液箱,實現(xiàn)乳液和電加熱器隔離[4]。
圖2 加熱器改造原理圖
根據(jù)已有的加熱器1 485 kW 供電配置,結(jié)合現(xiàn)場實際情況確定加熱器總功率為1 600 kW,分為兩臺各800 kW 的加熱器。為了實現(xiàn)乳液和去離子水的充分熱交換,可適當選功率大一些的熱交換器,而原熱軋閑置的在線乳液冷卻用板式熱交換器換熱功率為2 000 kW,符合選用標準。
系統(tǒng)管路采用良好的保溫措施,不考慮管路熱損失,保證乳液最大溫升。
充分熱交換后,去離子水最低溫度等于乳液熱交換后的最高溫度,即:
60 ℃為生產(chǎn)工藝需求的乳液通常保持的溫度。
為了確保加熱后的去離子水不沸騰氣化,根據(jù)當?shù)睾0胃叨龋_定去離子水最高加熱溫度為90 ℃,去離子水加熱前和加熱后的最大溫差為:
滿足加熱及熱交換的循環(huán)去離子水的最低流量按公式(4)計算。
對應泵規(guī)格取整數(shù)選擇泵流量 Q水=55 m3/h。
式中:W為加熱器總功率,1 600 × 103W;Q乳為參與熱交換的乳液總流量,2 000×3 L/min=0.1m3/s;ρ乳=ρ水為乳液密度,等于水的密度,1×103kg/m3;C乳=C水為乳液比熱,等于去離子水比熱,4.2×103J/kg℃[5]。
由于加熱系統(tǒng)內(nèi)循環(huán)落差為14 m,考慮管道壓力損失選擇泵壓力為P=4 bar。管道通徑為DN100。
最后確定選用Q=55 m3/h、P=4 bar 的離心泵[6]。
為了乳液加熱系統(tǒng)便于安裝,減少現(xiàn)場施工量以及設備占用面積,將兩臺去離子水泵和兩臺加熱器先做集成,兩臺加熱器上下垂直安裝,容易出故障的兩臺去離子水泵水平并列安裝,這樣便于故障維修。集成后的泵站和加熱器在現(xiàn)場只需和系統(tǒng)水管連接并現(xiàn)場固定即可投入使用,見圖3。
圖3 去離子水泵及加熱器集成
熱連軋乳液加熱系統(tǒng)改造后,運行功率最高時能達到1 600 kW,乳液溫度能控制在55~65 ℃內(nèi)。且由于乳液和去離子水分別獨立循環(huán),徹底避免了乳液在加熱管上的燒結(jié),乳液清潔度大為提高的同時保障了設備安全運行。采用中間介質(zhì)間接加熱乳液的改造方案實施后滿足了工藝技術(shù)對乳液品質(zhì)的要求,可為同行業(yè)相應工序的裝備改進提供參考。