糜人杰，潘鋼華

(東南大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，江蘇省土木工程材料重點實驗室，江蘇省協(xié)同創(chuàng)新中心，江蘇 南京 211189)

據(jù)統(tǒng)計，近40%的全球工業(yè)固體廢棄物是建筑垃圾(construction waste，CW)。改建或擴建已有工程、拆除危舊建筑物是產(chǎn)生CW的主要途徑。其中，廢棄混凝土(waste concrete，WC)是CW的主要形式。采用WC制備再生骨料(recycled aggregate，RA)部分或全部取代天然骨料(natural aggregate，NA)，既可以減少開采天然砂石，又可以降低WC對環(huán)境的污染。根據(jù)規(guī)范GB/T 25177-2010[1]和GB/T 25176-2010[2]，將粒徑大于4.75 mm的RA稱為再生粗骨料(recycled coarse aggregate，RCA)，小于4.75 mm的RA稱為再生細(xì)骨料(recycled fine aggregate，RFA)。相應(yīng)地，采用RA部分或全部取代NA配制的混凝土稱為再生骨料混凝土(recycled aggregate concrete，RAC)。在實驗室中，用來生產(chǎn)RCA與RFA的混凝土稱為原生混凝土(original concrete，OC)。

混凝土碳化是造成鋼筋銹蝕的主要原因[3-4]，而鋼筋銹蝕給國民經(jīng)濟帶來巨大的損失。美國每年因混凝土碳化引起的鋼筋銹蝕損失約280億美元；英國每年有36%的建筑物是由于混凝土碳化引起鋼筋銹造成的；蘇聯(lián)工業(yè)區(qū)的大部分廠房發(fā)生了鋼筋銹蝕，造成了約400億盧布的總損耗值[5]；1985年我國安徽省47.5%的破壞工程是由于混凝土碳化引起的鋼筋銹蝕造成的[6]。人口的快速增長和工業(yè)化的急速發(fā)展提高了空氣中的CO2濃度。近100年來，大氣中CO2濃度增加了約25%[7]。這一現(xiàn)象會加劇鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的碳化，進而給鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性帶來更大的挑戰(zhàn)[8]。

綜上所述，碳化造成的經(jīng)濟損失不可忽視，研究RAC的抗碳化性能具有非常重要的意義。

1 碳化機理

碳化是指混凝土中水泥的水化產(chǎn)物(氫氧化鈣與水化硅酸鈣)和未水化水泥顆粒(硅酸三鈣與硅酸二鈣)與CO2氣體進行的化學(xué)反應(yīng)，碳化產(chǎn)物為CaCO3(CC)和水等。碳化方程式為：

Ca(OH)2+CO2+H2O→CaCO3+2H2O

(1)

(xCaO·2SiO2·yH2O)+xCO2+xH2O→xCaCO3+2SiO2·(x+y)H2O

(2)

(2CaO·SiO2)+2CO2+nH2O→SiO2·nH2O+2CaCO3

(3)

(3CaO·SiO2)+3CO2+nH2O→(SiO2·nH2O)+3CaCO3

(4)

碳化反應(yīng)對混凝土有3方面的影響：1)降低了混凝土孔隙率，改變了孔分布及化學(xué)成分；2)造成了水泥基體的收縮開裂，進而降低了混凝土結(jié)構(gòu)的服役壽命[9]；3)消耗了混凝土中的Ca(OH)2(CH)，使結(jié)構(gòu)混凝土中的鋼筋失去保護，從而引起鋼筋銹蝕。

2 碳化分區(qū)

Parrot[10]的研究表明，在酚酞試劑變色的混凝土區(qū)域內(nèi)，鋼筋仍然可能發(fā)生銹蝕。Parrot將這一區(qū)域稱為部分碳化區(qū)(semi-carbonation zone，SCZ)。所以混凝土碳化區(qū)域分為完全碳化區(qū)(complete carbonation zone，CCZ)、SCZ和未碳化區(qū)(non-carbonation zone，NCZ)[11]。SCZ的CH含量由表及里逐漸增加，CC含量逐漸減少；同時由于CH的消耗，pH值也逐漸升高。NCZ的pH值約為12.5，CCZ的pH值約為8.5，SCZ的pH值介于兩者之間。

混凝土碳化反應(yīng)速度比CO2擴散速度慢是SCZ存在的主要原因之一。當(dāng)環(huán)境濕度較大時，基體孔隙的水膜較厚，CO2的擴散速度較慢，但碳化反應(yīng)速度很快，CO2迅速參與化學(xué)反應(yīng)，部分碳化現(xiàn)象不明顯；當(dāng)濕度較低時，孔隙中的水膜較薄，CO2的擴散速度加快，但化學(xué)反應(yīng)速度變慢，CO2不能完全參與碳化反應(yīng)，部分碳化現(xiàn)象越來越明顯。

3 影響抗碳化性能的因素

3.1 材料因素

3.1.1 水泥基體

與水泥基體相關(guān)的因素包括：水泥、礦物摻合料及水膠比。

由碳化反應(yīng)機理可知，水泥基材料中的可碳化物質(zhì)越多，消耗的CO2越多，碳化到鋼筋表面所需時間越長，抗碳化性能越好[12]。水泥基體中的可碳化物質(zhì)來自于水泥熟料。當(dāng)水泥中的礦物摻和料較高時，熟料的比例降低，所以抗碳化性能變差。在水化過程中，礦物摻和料會與主要的可碳化物質(zhì)CH發(fā)生火山灰反應(yīng)[13]，這一反應(yīng)對水泥的早期力學(xué)性能有不利影響，但可以提高其后期強度和耐久性[14]。這種由于火山灰反應(yīng)導(dǎo)致水泥基體中CH含量降低的現(xiàn)象稱為“自中性化”現(xiàn)象[15]，也稱為“貧鈣”現(xiàn)象。這種現(xiàn)象降低了混凝土的抗碳化性能。

一般應(yīng)用于RAC的礦物摻合料有：粉煤灰、礦渣、硅灰與鋼渣。摻入粉煤灰會造成2個方面的影響：1)粉煤灰的二次水化會消耗一部分CH，降低了抗碳化性能；2)粉煤灰顆粒的填充效應(yīng)使硬化漿體更加密實，提高了抗碳化性能。目前存在2種觀點：1)粉煤灰會降低RAC的抗碳化性能；2)存在一個最佳的摻量，既可以發(fā)揮粉煤灰對RAC抗碳化性能的有利影響，又可以減低其不利影響。具體地，元成方等[16]通過研究發(fā)現(xiàn)：當(dāng)粉煤灰摻量增大時，RAC的碳化深度也增大。且元成方等建議RAC中粉煤灰的摻量不應(yīng)超過10%，當(dāng)超過這個值時，就該考慮其不利影響。同樣地，Geng等[17]與Limbachiya等[18]通過研究發(fā)現(xiàn)粉煤灰的摻入對RAC的抗碳化性能有利，建議最佳摻量為20%。Sim等[19]通過研究發(fā)現(xiàn)：當(dāng)RA的取代率小于30%時，RAC碳化深度隨粉煤灰摻量的增大而增大。此外，Kou等[20]通過研究發(fā)現(xiàn)粉煤灰會降低RAC的抗碳化能力。

崔素萍等[21]與李廣燕[22]認(rèn)為，雖然摻加礦物摻和料降低了RAC的可碳化物質(zhì)含量，但摻和料的摻入可以改善混凝土的孔隙結(jié)構(gòu)，提高了混凝土的抗碳化性能。此外，他們證明同時摻加礦渣與硅灰比單一摻和料的效果好。

孫家瑛等[23]研究了礦渣和鋼渣對RAC性能的影響。研究發(fā)現(xiàn)：當(dāng)RCA的取代率為40%和60%時,分別加入30%的礦渣和10%的鋼渣，RAC的碳化深度均明顯減小。這是因為摻合料的填充效應(yīng)降低了硬化漿體的孔隙率，進而降低了RAC的碳化深度。

孔結(jié)構(gòu)是影響CO2在混凝土中擴散速率的主要因素之一，而水膠比又與孔結(jié)構(gòu)有密切的關(guān)系。所以工程中通常采用水膠比表征混凝土的孔隙率和密實度。孫亞麗[24]研究了水膠比對RAC抗碳化能力的影響。結(jié)果表明：RAC的碳化深度隨著水膠比的減小而降低。這是因為：水膠比越大，水泥基內(nèi)部的孔隙越多，CO2的擴散速率也越大，因此碳化深度變大。同樣地，Thomas等[25]通過研究發(fā)現(xiàn)：1)降低水膠比可以提高RAC的耐久性；2)當(dāng)有效水膠比小于0.45時，RCA的摻入對混凝土的碳化性能影響較小。耿歐等[26]與劉立民[27]通過研究發(fā)現(xiàn)：RAC的碳化深度隨著水膠比的增大而增大。Zega等[28]研究了RAC在齡期為310 d的碳化深度，結(jié)果表明：RFA取代率為20%的RAC的碳化深度為2 mm，但是RFA取代率為30%的RAC的碳化深度為1.5 mm。這是因為：RFA的吸水率很大，所以RAC的有效水膠比小于實際水膠比，RFA帶入的水會提供一個內(nèi)養(yǎng)護環(huán)境，從而提高了RAC的性能。RAC的拌和用水由骨料吸水至飽和面干狀態(tài)時的水與直接參與水泥水化反應(yīng)的水2個部分組成，與水泥水化反應(yīng)的水合水泥用量之比稱為有效水膠比[29]。

3.1.2 骨料

與骨料相關(guān)的因素有：骨料品質(zhì)、強度比與取代率。

骨料的品質(zhì)由以下指標(biāo)表征：吸水率、孔隙率與壓碎值等。RA的粒徑、形狀與強度都會影響RA的品質(zhì)。Silva[30]通過研究發(fā)現(xiàn)：1)當(dāng)RCA的取代率為100%時，RAC的碳化深度是普通集料混凝土(normal aggregate concrete，NAC)的2.5倍；2)當(dāng)RFA的取代率為100%時，RAC的碳化深度是NAC的8.7倍。毛高峰等[31]利用整形機對簡單破碎得到的RCA進行顆粒整形，處理后的RCA孔隙率減小，吸水率降低，RAC的碳化深度降低。一般來說：RCA的來源復(fù)雜，所以不同的研究者得出的結(jié)論具有很大的離散性[32]。Bravo等[33]采用不同地區(qū)的RCA制備RAC，對RAC的抗碳化性能進行研究。結(jié)果表明：1)影響RAC耐久性的最大因素仍然是RCA的組成，即RCA的來源。2)RCA的摻入會降低RAC的抗碳化能力，且不同來源的RCA對RAC的抗碳化性能的影響有差別。此外，Soares等[34]采用由廢棄預(yù)制混凝土構(gòu)件制備的RCA制備了RAC。結(jié)果表明：RAC的碳化深度比NAC的僅僅高了0.2～1.2 mm，所以，Soares等認(rèn)為RCA對混凝土抗碳化性能的影響很小。因此合理的選擇RCA，會降低其對RAC的耐久性不利影響。

強度比是指OC與RAC的抗壓強度比值。崔正龍等[35]采用不同強度的OC制備的RCA制備RAC，結(jié)果表明：隨著OC強度等級的增大，RAC的碳化深度呈下降的趨勢。水中和等[36]采用不同的RCA分別制備RAC，并對RAC中新老砂漿界面進行研究。結(jié)果表明：1)低強度等級的RCA制備RAC中的新老砂漿界面的水化產(chǎn)物為疏松多孔的顆粒。這是因為：RCA的孔隙率高，拌合過程中吸收了一部分的拌合水，當(dāng)水泥水化一段時間后，RCA的老砂漿會將吸收的拌合水釋放，增加了新老砂漿界面區(qū)的厚度。2)高強度等級的RCA制備的RAC中的新老砂漿界面處水化產(chǎn)物相對密實，這是因為高強RCA老砂漿的吸水率較低，所吸收的水分只能用于界面周圍水泥顆粒的水化，所以界面處的孔隙率較小。

RCA取代率是指RCA占全部骨料體積的百分?jǐn)?shù)。Silva等[37]通過對已有RAC碳化性能研究進行總結(jié)發(fā)現(xiàn)RAC的碳化深度值會隨著RCA取代率的增加而增加。雷斌等[38]的研究給出了同樣的結(jié)果。但是，雷斌等認(rèn)為：當(dāng)取代率大于70%時，RAC的碳化深度值呈降低的趨勢。所以該項研究認(rèn)為RCA對RAC的抗碳化性能有2個方面的影響：1)RCA上的老砂漿帶來了更多的孔，這些孔成為CO2的傳輸通道，所以RAC的抗碳化性能較差；2)RCA表層老砂漿含有水化產(chǎn)物，即提供了更多的可碳化物質(zhì)，所以在一定程度上提高了抗碳化性能。同樣地，應(yīng)敬偉等[39]認(rèn)為當(dāng)RCA取代率增大到某一個值時，RAC抗碳化性能降低，但當(dāng)取代率繼續(xù)增大時，抗碳化性能變好。對于這一現(xiàn)象，Levy等[40]給出了如下的解釋：1)為了獲得相同的抗壓強度，RAC的水泥用量比NAC的高，所以RCA的表面水泥顆粒較多，新老砂漿界面處的可碳化物質(zhì)也較多，所以抗碳化能力增強；2)RCA老砂漿中水化產(chǎn)物增加了RAC的可碳化物質(zhì)。所以，趙娟等[41]建議RCA的取代率應(yīng)小于50%。

3.1.3 界面過渡區(qū)

RAC中的界面包括：天然粗集料-老砂漿界面、天然粗集料-新砂漿界面、新老砂漿界面和細(xì)集料-漿體界面等，其界面含量遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于NAC，故界面過渡區(qū)(ITZ)的影響顯得更為重要。RAC微結(jié)構(gòu)和ITZ微結(jié)構(gòu)的研究已有較多文獻報道，但是未見碳化過程中微結(jié)構(gòu)演變的研究。關(guān)于碳化與RAC微結(jié)構(gòu)關(guān)系的研究，只有少數(shù)文獻對碳化前的試樣以顯微硬度法和掃描電鏡(SEM)觀察為基礎(chǔ)的定性分析。Nobuaki等[42]采用界面顯微硬度法研究了不同強度等級的RCA對RAC力學(xué)性能和耐久性能(氯離子滲透系數(shù)和抗碳化性能等)的影響，認(rèn)為RAC的抗碳化性能比NAC差的原因主要是RCA和ITZ的存在。但是，該文獻并未測試碳化前后ITZ的顯微硬度變化情況。朱從香等[43]采用高活性超細(xì)礦物質(zhì)摻合料的漿液和聚乙烯PVA聚合物漿液對RCA進行浸泡處理，發(fā)現(xiàn)經(jīng)過浸泡處理的RCA可提高RAC抗碳化性能，并采用SEM觀察了碳化前ITZ形貌圖，分析了不同配方處理液強化的RCA-基材的ITZ致密程度與抗碳化性能的關(guān)系。

3.2 攪拌方式

用于RAC的攪拌方式分別為常規(guī)攪拌法(normal mixing method，NMM)、二次攪拌法(two-stage mixing method，TSMM)與凈漿裹石法(cement paste encapsulating aggregate method，CPEAM)，如圖1所示。

圖1 RAC的攪拌方式Fig.1 Mixing methods for RAC

匡桐[11]研究了攪拌方式對RAC抗碳化性的影響。結(jié)果表明：TSMM制備的RAC中新、老砂漿的碳化前沿深度分別減小了13.8%、12.2%；CPEAM制備的RAC中新、老砂漿的碳化前沿深度分別減小了8.4%、6.9%。所以CPEAM和TSMM可以強化RAC中新老砂漿的界面，從而提高RAC的密實性和抗碳化性能。

3.3 環(huán)境因素

3.3.1 碳化維數(shù)

現(xiàn)有文獻多集中在碳化維數(shù)對NAC碳化深度的影響研究。陳樹東等[44]認(rèn)為二維、三維碳化與一維碳化相似，且CO2傳輸速度早期大，后期小。此外，張云升等[45]的實驗結(jié)果表明二維碳化下混凝土的實測碳化深度值小于理論值，且在拉應(yīng)力區(qū)域，2個方向的碳化在疊加時存在著交互作用。

3.3.2 CO2濃度

自然碳化和加速碳化的顯著區(qū)別為CO2濃度和壓力值，而這2個因素會對水化硅酸鈣(CSH)的碳化速率、孔溶液、礦物組成以及孔結(jié)構(gòu)有較大影響。Neves等[46]通過實驗對比了這2種條件下混凝土的碳化系數(shù)，結(jié)果表明：當(dāng)CO2濃度低于5%時，碳化深度值與CO2濃度成線性關(guān)系。謝東升[47]得出了相似的結(jié)果，此外，他還認(rèn)為當(dāng)CO2濃度大于20%時，碳化深度不隨濃度升高而變化。這一結(jié)果也被劉亞芹[48]通過實驗證明。進一步地，Castellote等[49]采用熱重分析法、X射線衍射法及核磁共振法研究了不同CO2濃度下混凝土漿體內(nèi)化學(xué)成分的變化。結(jié)果表明：在0.03%與3%的CO2濃度下，CSH中的鈣硅比相似，分別為1.23與1.18，同時存在未水化水泥顆粒和鈣礬石；當(dāng)濃度達(dá)到10%時，鈣礬石消失，未水化的水泥顆粒數(shù)量變少；這2種產(chǎn)物會在CO2濃度達(dá)到100%濃度時全部消失。此外，李焦[50]通過研究發(fā)現(xiàn)：CO2濃度越低，碳化越充分，孔隙率越?。蛔匀惶蓟腟CZ尺寸比加速碳化的大。

3.3.3 相對濕度

反應(yīng)物需要溶解在水溶液中才能進行碳化反應(yīng)。當(dāng)環(huán)境相對濕度過低，水泥基體孔隙中的水膜較薄，不足以溶解CO2和CH，所以兩者無法進行反應(yīng)；當(dāng)環(huán)境濕度過高時，孔隙被水充滿，CO2在液體中的傳輸速度非常小，可以忽略不計，所以也會降低碳化反應(yīng)速度。因此，當(dāng)在相對濕度為50%～70%時，碳化反應(yīng)最快。

3.3.4 溫度

耿歐等[26]通過研究溫度對RAC抗碳化性能的影響發(fā)現(xiàn)：當(dāng)溫度為10～20 ℃時，隨著溫度的升高，抗碳化性能變差，這是因為溫度小于20 ℃時，隨著溫度的升高，分子的熱運動加快，CO2的擴散系數(shù)變大；當(dāng)溫度為20～30 ℃時，CO2在水中的溶解度降低；當(dāng)溫度大于30 ℃時，孔隙中的水分蒸發(fā)，孔隙率增大，抗碳化性能變差。因此，碳化深度隨著溫度的變化趨勢為先增大后減小再增大。

3.4 外部荷載

混凝土結(jié)構(gòu)在實際服役期間會承受不同程度的荷載，這些荷載會對RAC的微結(jié)構(gòu)產(chǎn)生影響，進而影響RAC的抗碳化性能。拉應(yīng)力加速碳化，壓應(yīng)力既可以加速碳化，又可以抑制碳化。

Fang等[51]發(fā)現(xiàn)彎曲荷載會加速砂漿的碳化，且拉應(yīng)力區(qū)域的碳化深度會以指數(shù)方式增長。Tanaka[52]的實驗結(jié)果表明疲勞荷載會增大混凝土的孔隙率和碳化深度。封金財?shù)萚53]通過研究發(fā)現(xiàn)：1)應(yīng)力比較小時，混凝土先密實后開裂，雖然有裂縫產(chǎn)生，但是碳化產(chǎn)物CC比可碳化物質(zhì)CH 的體積大，所以CC可以填充裂紋，減小了碳化深度增大的速度；2)應(yīng)力比較大時，混凝土內(nèi)部產(chǎn)生較大的裂紋，CC與CH的體積差不足以彌補裂紋的體積，CO2擴散系數(shù)增大，碳化深度大幅提高。韓建德[54]的研究表明：1)受拉區(qū)的碳化深度隨著應(yīng)力比的增大而增大，而受壓區(qū)的碳化深度逐漸減??；2)受拉區(qū)的碳化深度大于受壓區(qū)的碳化深度，且應(yīng)力比越大，該現(xiàn)象越明顯。

RCA表面存在老砂漿，且這種砂漿帶來了新老砂漿界面和老砂漿老集料界面，這種現(xiàn)象使RAC在受到荷載作用時裂紋的產(chǎn)生和擴展比NAC更復(fù)雜。耿歐等[55]對加載至剛出現(xiàn)裂縫的RAC試件進行切片，并觀察切片斷面情況。結(jié)果表明：裂縫主要出現(xiàn)在天然粗集料-新砂漿ITZ以及天然粗集料-老砂漿ITZ。肖建莊等[56]對模型化的RAC進行單軸拉伸和壓縮，通過有限元模擬方法，得出RAC在應(yīng)力-應(yīng)變過程中裂縫發(fā)展規(guī)律：1)裂縫首先在新ITZ中產(chǎn)生；2)隨著新砂漿性能的提高，微裂縫的產(chǎn)生由新ITZ轉(zhuǎn)移到老的ITZ中；3)RAC的劈裂抗拉強度基本由新硬化的水泥漿體強度決定，與RCA關(guān)系不大。

匡桐[11]研究了碳化-荷載(應(yīng)力比為0.4)耦合作用對RAC的抗碳化性能的影響。結(jié)果表明：1)壓應(yīng)力可以細(xì)化砂漿的孔結(jié)構(gòu)，拉應(yīng)力會破壞砂漿的孔結(jié)構(gòu)；2)當(dāng)RAC受到荷載作用時，其受拉區(qū)新砂漿與老砂漿的碳化前沿深度分別增大了43.3%與62.8%，受壓區(qū)新砂漿與老砂漿的碳化前沿深度分別減小21.7%與24.7%。

4 碳化深度預(yù)測模型

根據(jù)碳化模型的來源，可將其分為3類：基于擴散理論與試驗結(jié)果的模型、基于碳化試驗(實驗室與現(xiàn)場)的經(jīng)驗?zāi)Ｐ团c以擴散理論為基礎(chǔ)的理論推導(dǎo)模型。

4.1 基于擴散理論與試驗結(jié)果的模型

肖建莊等[57]在張譽[58]提出的NAC理論碳化模型的基礎(chǔ)上，引入RCA影響因子，并通過總結(jié)已有實驗數(shù)據(jù)得到的RAC的碳化深度數(shù)學(xué)模型為：

(5)

式中：Xc為碳化深度；R為相對濕度；W為單位體積混凝土的用水量；C為單位體積混凝土的水泥用量；γc為水泥品種修正系數(shù)；γHD為水泥水化程度修正系數(shù)；n0為CO2的體積濃度；t為碳化時間；gRC為RCA影響系數(shù)。

4.2 經(jīng)驗碳化模型

耿歐等[55]提出了考慮溫度、水灰比、粗骨料取代率和水泥用量4個因素的RAC經(jīng)驗碳化模型：

Y=0.823 (W/C)1.167(0.029Rc+1.062)×
0.821C0.435[2.445(T/20)3-9.227(T/20)2+
10.521(T/20)-2.286]t0.342

(6)

式中：W/C的取值范圍0.45～0.6；C的取值范圍350～500 kg；T的取值范圍10 ℃～40 ℃。

劉洋等[59]基于碳化深度試驗中碳化深度X(mm)與時間t(d)，抗壓強度fcu(MPa)的關(guān)系，提出了標(biāo)準(zhǔn)環(huán)境下，再生陶瓷粗骨料混凝土一維經(jīng)驗碳化深度預(yù)測模型：

X(t)=(-0.024fcu.k+4.78)t0.34

(7)

Tam等[60]建立了碳化深度Ddc與RCA抗壓強度Srac之間的一元線性回歸方程：

Ddc=13.219Srac+1 637.4

(8)

Silva[61]建立了加速碳化系數(shù)kac與RAC的配合比以及環(huán)境因素的多元線性回歸方程，該方程具有普適性：

kac=75.159 -0.758fc-0.12C+4.553c+

0.457EWA

(9)

式中：kac為環(huán)境相對濕度小于70%時的加速碳化系數(shù)；fc為28 d抗壓強度，MPa；C為熟料含量，kg/m3；c為CO2濃度，%；EWA為混合骨料等價吸水率，%：

EWA=33.384 +0.007RFA-0.012EODD

(10)

式中：RAF為再生骨料占總骨料的百分比；EODD為絕干狀態(tài)下混合骨料的密度。

5 結(jié)論

綜上所述，已有文獻研究了不同因素對再生混凝土抗碳化性能的影響，并根據(jù)實驗數(shù)據(jù)擬合得出了碳化深度預(yù)測模型。但是，加速碳化作用下不同因素對再生混凝土微結(jié)構(gòu)影響的研究較少，且已有的再生混凝土碳化模型中，均屬于經(jīng)驗?zāi)Ｐ突蚧跀U散理論與試驗結(jié)果的模型。因此，未來研究應(yīng)從以下方面入手：

1)3種界面過渡區(qū)對再生混凝土碳化速度的影響。

2)加速碳化對受荷載作用的再生混凝土微結(jié)構(gòu)的影響。

3)建立基于微結(jié)構(gòu)演變的再生混凝土在碳化與荷載耦合作用下的理論模型。