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      一種預制艙內(nèi)二次組合設(shè)備的運輸固定方式

      2020-08-31 05:42:24徐亮曹松山
      機電信息 2020年20期

      徐亮 曹松山

      摘要:針對預制艙內(nèi)二次組合設(shè)備在公路運輸過程中,屏柜傾倒導致艙內(nèi)設(shè)備變形或損壞的問題,提出了一種預制艙屏柜防傾倒的運輸固定方式。通過建立模型進行力學仿真分析,驗證了該方式適用于采用拼艙方式的預制艙二次組合設(shè)備單節(jié)艙體內(nèi)部屏柜的固定,可以有效解決預制艙二次組合設(shè)備運輸過程中的安全問題。

      關(guān)鍵詞:預制艙二次組合設(shè)備;拼艙;二次屏柜;運輸加固

      0 引言

      預制艙式二次組合設(shè)備先在廠內(nèi)完成艙內(nèi)保護監(jiān)控等設(shè)備的配線、安裝和調(diào)試等工作,再整體配送至變電站現(xiàn)場進行安裝,大大縮短了變電站建設(shè)周期,在智能變電站建設(shè)、新能源升壓站建設(shè)、變電站改造等場合中的應(yīng)用越來越廣泛。常規(guī)的預制艙二次組合設(shè)備由于屏柜較多,整體體積較大,無法整體通過板車進行運輸,多采用分體運輸、現(xiàn)場拼裝的方式。單節(jié)預制艙艙體通過緊固帶固定在運輸車板上,起到限位防傾倒的作用,但是預制艙內(nèi)部拼柜僅依靠底部的螺栓與預制艙艙底進行固定,缺少有效的外部支撐。常用屏柜尺寸(長×寬×高)為800 mm×600 mm×2 260 mm,底部與預制艙基礎(chǔ)的接觸面積僅有0.48 m2,屏柜重心位置高于整艙的重心位置,因此,如果屏柜在運輸過程中,遇到運輸車輛加速過快、緊急剎車等情況,在加速度超過3 m/s2時,產(chǎn)生的瞬間作用力大于底部固定點的座地力,導致預制艙內(nèi)部屏柜沿著行車方向傾倒,造成屏柜變形,甚至屏內(nèi)設(shè)備損壞,影響工程的順利交付,增加成本。因此,需要結(jié)合運輸中的實際情況,對預制艙內(nèi)部屏柜進行有效的固定約束,并且通過建立仿真模型,對固定措施進行模擬受力分析,驗證其有效性。

      1 預制艙二次組合設(shè)備的運輸加固方案

      1.1? ? 底部加固

      所有安裝于預制艙內(nèi)部的屏柜,底部4個固定位采用加強型大墊片螺栓固定,通過增大底部和預制艙底座間的接觸面積,提升屏柜底部的座地力。預制艙屏柜底部加固示意圖如圖1所示,墊片采用圓形墊片,按照《大墊圈A級》(GB/T 96.1—2002)標準要求,選用A級大墊圈,規(guī)格為M12?準37×3 mm,地腳螺釘采用M12×30 mm螺栓固定。

      1.2? ? 頂部防傾固定

      對于拼艙面?zhèn)绕凉?,在屏柜上部利用屏柜并屏孔增加橫向拉筋的方式,將3組屏柜兩兩之間進行固定,限制屏柜間相對位移,兩端頭增加斜向拉筋與預制艙艙體底座槽鋼固定,起到側(cè)傾支撐作用。拉筋和斜撐采用5 mm×50 mm×50 mm角鋼。拼艙面?zhèn)绕凉窦庸淌疽鈭D如圖2所示。

      對于非拼艙面?zhèn)绕凉竦墓潭?,由于屏柜離拼艙面有一定距離,利用端頭柜中間并屏孔增加斜向拉筋的方式與艙體底座槽鋼固定,上部增加橫向拉筋,通過上部并屏孔對屏體間進行連接固定,拉筋均采用5 mm×50 mm×50 mm角鋼。非拼艙面?zhèn)绕凉窦庸淌疽鈭D如圖3所示。

      1.3? ? 屏間固定

      預制艙內(nèi)部二次屏柜并列放置時,需要按照二次屏柜設(shè)置的并屏固定點要求,進行屏間固定。

      2 仿真模型及分析

      2.1? ? 模型建立

      對單艙3列布置的預制艙單節(jié)艙體內(nèi)部屏柜的加固方案進行建模,模型對底座、圍框和頂蓋進行重量簡化,底座簡化掉500 kg,圍框和頂蓋簡化掉400 kg。屏柜底部采用規(guī)格M12?準37×3 mm大墊片和斜撐加固,并將艙體簡化掉的重量的等效載荷施加在相應(yīng)的位置,優(yōu)化方案模型如圖4所示。

      2.2? ? 仿真分析

      根據(jù)道路運輸?shù)淖畲笤试S加速度3.8 m/s2,對屏柜和預制艙艙體整體在減速工況下進行分析,得到的優(yōu)化方案應(yīng)力云圖、螺栓連接處應(yīng)力云圖和整體變形云圖分別如圖5、圖6、圖7所示。

      從圖5、圖6可以看出,預制艙艙體整體應(yīng)力較小,且螺栓連接處應(yīng)力在44 MPa以下,整體滿足應(yīng)力安全性要求。從圖7可以看出,整體最大變形量為1.322 7 mm,發(fā)生在艙體頂部中間部位。

      3 仿真結(jié)果

      根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB 50017—2017)的要求,鋼結(jié)構(gòu)最大允許變形量為6 700 mm/400=16.75 mm。本方案實際變形量為1.32 mm,小于16.75 mm,因此變形量滿足要求。綜合應(yīng)力和變形情況,在不超過最大允許加速度3.8 m/s2的情況下,優(yōu)化后的預制艙內(nèi)二次設(shè)備運輸加固方案能夠較好地滿足運輸過程中的安全要求。

      4 結(jié)語

      本文針對預制艙二次組合設(shè)備在運輸過程中內(nèi)部屏柜的可靠固定需求,提出了一種屏柜運輸加固方式,通過建立仿真模型,對運輸過程中緊急剎車或急加速情況下預制艙內(nèi)屏柜的受力情況進行了分析驗證,最大程度地減少預制艙二次組合設(shè)備運輸過程中艙內(nèi)設(shè)備傾倒造成的損失,提升設(shè)備交付率,實現(xiàn)高效建站目的。

      [參考文獻]

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      收稿日期:2020-07-08

      作者簡介:徐亮(1984—),男,河南許昌人,工程師,從事變電站系統(tǒng)集成方案及預制艙的研究開發(fā)工作。

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