涂蘇格,余藝娟,陳 晨,陳 潔
(國(guó)網(wǎng)湖北送變電工程有限公司,湖北 武漢430077)
為掌握變頻諧振交流耐壓試驗(yàn)雷電沖擊、操作沖擊試驗(yàn)中電纜的電壓分布特性,本文利用數(shù)值仿真軟件ATP-EMTP,模擬現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)對(duì)500 kV XLPE 電纜施加變頻諧振電壓波、雷電沖擊波、操作沖擊波,對(duì)3 種電壓波下電纜中電壓分布特性進(jìn)行仿真計(jì)算分析[1-3]。對(duì)電纜采用分布參數(shù)等效模型,分別進(jìn)行變頻諧振交流耐壓、雷電沖擊、操作沖擊試驗(yàn)仿真分析[4-6]。
500 kV 電纜選擇YJLW03 290/500 1×2 500 mm2。電纜絕緣介電常數(shù)ε=2.5,電容分布參數(shù)值為1.87×10-10F/m,電感分布參數(shù)值為1.99×10-7H/m,電纜的波阻抗為Z=33 Ω,每公里電阻為0.007 3 Ω。
電纜使用分布參數(shù)等效電路來(lái)等效,如圖1所示,R0、L0、G0、C0分別為單位長(zhǎng)度電纜的電阻、電感、電導(dǎo)和電容,模型中考慮了電壓波沿電纜傳輸過(guò)程中引起的能量損耗[7-14]。
圖1 電纜分布參數(shù)等效電路Fig.1 Equivalent circuit of cable distribution parameters
根據(jù)《Q/GDW 11316—2014 電力電纜線路試驗(yàn)規(guī)程》相關(guān)要求,電壓波形應(yīng)基本為正弦波形,頻率應(yīng)為20 Hz~300 Hz,試驗(yàn)電壓值可為320 kV(1.1U0)、435 kV(1.5U0)、493 kV(1.7U0)、580 kV(2U0),計(jì)算同一電壓下不同諧振頻率時(shí)及同一頻率下不同試驗(yàn)電壓時(shí)電纜電壓分布特性。
變頻串聯(lián)諧振裝置試驗(yàn)原理圖如圖2所示。在圖2中,T為勵(lì)磁變壓器;L為電抗器;C1、C2為高壓分壓器高低壓臂;Cx為被試品等效電容。
圖2 變頻串聯(lián)諧振裝置試驗(yàn)原理圖Fig.2 Schematic diagram of the test of variable frequency series resonance device
運(yùn)用串聯(lián)諧振原理,利用勵(lì)磁變壓器激發(fā)串聯(lián)諧振回路,調(diào)節(jié)變頻控制器的輸出頻率,使回路電感L和試品C串聯(lián)諧振,諧振電壓即為加到試品上電壓[15-19]。
用變頻串聯(lián)諧振法對(duì)電力電纜進(jìn)行交流耐壓試驗(yàn)的等效電路如圖3所示。在圖3中,U為勵(lì)磁變壓器的輸出電壓;R為試驗(yàn)回路的等效電阻。
圖3 串聯(lián)諧振法等效電路圖Fig.3 Equivalent circuit diagram of series resonance method
取試驗(yàn)電壓值為493 kV(1.7U0),諧振頻率為50 Hz,仿真計(jì)算得電纜沿線電壓分布特性如圖4和圖5 所示(將總電纜分成5 段,從首端到末端共采集6 個(gè)節(jié)點(diǎn)的電壓)。
圖4 串聯(lián)諧振下電纜沿線電壓波形(f=50 Hz)Fig.4 Voltage waveform along the cable under series resonance(f=50 Hz)
圖5 電纜沿線電壓分布特性Fig.5 Voltage distribution characteristics along the cable
仿真結(jié)果表明,隨著電纜長(zhǎng)度的增加,電纜電壓呈略微增長(zhǎng)趨勢(shì),但增長(zhǎng)幅度不大,這是由于空載長(zhǎng)線路的電容效應(yīng),輸電距離越大,末端電壓升高現(xiàn)象越明顯。
在20 Hz~300 Hz 頻率范圍內(nèi),選擇諧振頻率點(diǎn)分別為20 Hz、50 Hz、100 Hz、200 Hz、300 Hz,根據(jù)已有的電纜電容量計(jì)算相應(yīng)的串聯(lián)回路電感量,仿真計(jì)算電纜末端電壓幅值如表1所示。
表1 不同諧振頻率下電纜末端電壓幅值Table 1 Cable end voltage amplitude under different resonance frequencies
由表1 可以看出,隨著頻率f 的升高,末端電壓升高現(xiàn)象更為明顯,說(shuō)明頻率對(duì)電纜沿線電壓幅值有一定影響。
計(jì)算同一頻率下(50 Hz)不同試驗(yàn)電壓(1.1U0、1.5U0、1.7U0、2U0)時(shí)電纜電壓分布特性,結(jié)果如表2所示(由于各節(jié)點(diǎn)電壓變化趨勢(shì)一致,這里僅以末端電壓為例)。
表2 同一頻率下電纜末端電壓幅值Table 2 Voltage amplitude of the cable end under the same frequency
隨著試驗(yàn)電壓的升高,末端電壓呈線性升高,中間各節(jié)點(diǎn)呈現(xiàn)相同趨勢(shì)。
按照《GB/T 22078.1—2008 額定電壓500 kV(Um=550 kV)交聯(lián)聚乙烯絕緣電力電纜及其附件——試驗(yàn)方法和要求》規(guī)定,采用的標(biāo)準(zhǔn)雷電沖擊電壓波形(1.2/50 μs),試驗(yàn)電壓值為1 550 kV,標(biāo)準(zhǔn)雷電沖擊電壓波形如圖6所示[20-24]。
圖6 標(biāo)準(zhǔn)雷電沖擊電壓波形Fig.6 Standard lightning impulse voltage waveform
仿真結(jié)果如圖7 和圖8 所示,仿真時(shí)長(zhǎng)分別為T=1 ms和T=2 ms。
圖7 雷電波下電纜沿線電壓分布特性Fig.7 Voltage distribution characteristics along the cable under lightning waves
圖8 雷電波下電纜沿線電壓分布特性Fig.8 Voltage distribution characteristics along the cable under lightning waves
由于電纜末端開路,依據(jù)波傳播的固有特性在電纜末端節(jié)點(diǎn)電壓近乎發(fā)生全反射,末端電壓抬高2倍,中間各節(jié)點(diǎn)也都產(chǎn)生稍高的電壓。由于反射波的疊加,中間各節(jié)點(diǎn)出現(xiàn)波形的畸變。
按照GB/T 22078.1—2008 規(guī)定,采用的標(biāo)準(zhǔn)操作沖擊電壓波形(250/2 500 μs),試驗(yàn)電壓值為1 175 kV,標(biāo)準(zhǔn)操作沖擊電壓波形如圖9 所示[25-30]。在圖9 中,Tp=250 μs;T2=2 500 μs。
圖9 標(biāo)準(zhǔn)操作沖擊電壓波形Fig.9 Standard operation impulse voltage waveform
仿真結(jié)果如圖10所示。
圖10 操作波下電纜沿線電壓分布特性Fig.10 Voltage distribution characteristics along the cable under the operating wave
操作波下,由于電纜末端波反射造成電壓升高,沿線各節(jié)點(diǎn)電壓波形相似。由于操作波的波頭和波尾時(shí)間較長(zhǎng)以及末端反射波的疊加,造成各節(jié)點(diǎn)均出現(xiàn)波形的畸變(除首端外)。
通過(guò)變頻諧振交流耐壓、雷電沖擊、操作沖擊試驗(yàn)仿真分析,仿真結(jié)果表明:
1)變頻諧振交流耐壓試驗(yàn)中,隨著電纜長(zhǎng)度的增加,電纜電壓呈略微增長(zhǎng)趨勢(shì),但增長(zhǎng)幅度不大,這是由于空載長(zhǎng)線路的電容效應(yīng),輸電距離越大,末端電壓升高現(xiàn)象越明顯;隨著頻率f的升高,末端電壓升高現(xiàn)象更為明顯,說(shuō)明頻率對(duì)電纜沿線電壓幅值有一定影響;隨著試驗(yàn)電壓的升高,末端電壓呈線性升高,中間各節(jié)點(diǎn)呈現(xiàn)相同趨勢(shì)。
2)雷電沖擊電壓試驗(yàn)中,由于電纜末端開路,依據(jù)波傳播的固有特性在電纜末端節(jié)點(diǎn)電壓近乎發(fā)生全反射,末端電壓抬高2倍,中間各節(jié)點(diǎn)也都產(chǎn)生稍高的電壓。由于反射波的疊加,中間各節(jié)點(diǎn)出現(xiàn)波形的畸變。
3)操作沖擊電壓試驗(yàn)中,由于電纜末端波反射造成電壓升高,沿線各節(jié)點(diǎn)電壓波形相似。由于操作波的波頭和波尾時(shí)間較長(zhǎng)以及末端反射波的疊加,造成各節(jié)點(diǎn)均出現(xiàn)波形的畸變(除首端外)。