楊美華，鐘海全，李穎川

（油氣藏地質(zhì)及開發(fā)工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室·西南石油大學(xué)，成都 610500）

0 引言

物質(zhì)平衡法是油藏工程重要的研究方法，可以用來計(jì)算油氣藏的地質(zhì)儲(chǔ)量、判斷油氣藏的驅(qū)動(dòng)類型、估算油氣藏天然水侵量、預(yù)測(cè)油氣藏動(dòng)態(tài)等。在應(yīng)用物質(zhì)平衡方程求解油藏實(shí)際問題時(shí)，一般都要對(duì)其進(jìn)行線性化處理［1-4］。油藏累積采油量的地下體積與油藏壓降之間的關(guān)系曲線被稱為油藏生產(chǎn)指示曲線，封閉未飽和彈性驅(qū)動(dòng)油藏的生產(chǎn)指示曲線被認(rèn)為是一條直線，因此油藏生產(chǎn)指示曲線可以用來進(jìn)行驅(qū)動(dòng)類型的判斷［3，5］。把彈性驅(qū)動(dòng)油藏的生產(chǎn)指示曲線看作一條直線的前提是油藏的有效壓縮系數(shù)為常數(shù)，然而原油壓縮系數(shù)并非常數(shù)，而是一個(gè)隨著地層壓力增大而減小的變量，只是在一定的壓力范圍之內(nèi)，通常將其視為常數(shù)而已［3，6］。因此，彈性驅(qū)動(dòng)油藏的生產(chǎn)指示曲線并非一條直線，而是一條曲線，并且油藏壓降越大，曲線偏離直線越明顯?？p洞型碳酸鹽巖油藏埋藏較深，如塔河油田奧陶系縫洞型油藏埋深5 300～7 000 m，地層壓力較高，一般屬于未飽和油藏，地層壓力與飽和壓力差值較大，可達(dá)50 MPa 以上，原始地層壓力與飽和壓力下的原油壓縮系數(shù)差別很大，可相差幾倍，甚至十幾倍［7-9］。因此，縫洞型油藏根據(jù)該油藏生產(chǎn)指示曲線進(jìn)行油藏驅(qū)動(dòng)類型判斷、地質(zhì)儲(chǔ)量計(jì)算與油藏動(dòng)態(tài)預(yù)測(cè)等研究將會(huì)存在明顯的誤差。

針對(duì)縫洞型碳酸鹽巖油藏，通過建立原油體積系數(shù)、原油壓縮系數(shù)與地層壓力的函數(shù)關(guān)系式，簡(jiǎn)化彈性驅(qū)動(dòng)物質(zhì)平衡方程，建立新型的油藏生產(chǎn)指示曲線，以期能夠更加準(zhǔn)確地進(jìn)行油藏研究。

1 油藏生產(chǎn)指示曲線存在問題

彈性驅(qū)動(dòng)是指開采原油的驅(qū)動(dòng)能量全部來自油藏自身的彈性膨脹能，油藏為未飽和油藏，不存在氣頂，油藏既不注水，也沒有其他外來能量的參與。封閉未飽和孔隙型砂巖油藏彈性驅(qū)動(dòng)的物質(zhì)平衡方程可表示為［3］

式中：Np為地面條件下的累積產(chǎn)油量，萬(wàn)m3；N為地面條件下的原油地質(zhì)儲(chǔ)量，萬(wàn)m3；Bo為當(dāng)前地層壓力下原油的體積系數(shù)，m3/m3；Ceff為油藏的有效壓縮系數(shù)，MPa-1；Boi為原始地層壓力下原油的體積系數(shù)，m3/m3；Δp為油藏壓降，MPa；Co，Cw，Cp分別為地層原油、地層水、巖石壓縮系數(shù)，MPa-1；Swi為束縛水飽和度，小數(shù)；Soi為原始含油飽和度，小數(shù)。

縫洞型碳酸鹽巖油藏的儲(chǔ)集空間以大型溶洞為主，溶洞是主要的儲(chǔ)集空間與產(chǎn)量的主要貢獻(xiàn)者，灰?guī)r基質(zhì)不能作為有效儲(chǔ)集層，而是以一種滲流屏障的形式存在［10-15］。為簡(jiǎn)化研究，忽略束縛水與巖石的壓縮系數(shù)，僅考慮地層原油的壓縮系數(shù)，因此縫洞型油藏的有效壓縮系數(shù)可簡(jiǎn)化為

由式（1）、式（2）、與式（3），得到封閉定容未飽和縫洞型油藏彈性驅(qū)動(dòng)的物質(zhì)平衡方程

由式（4）可知，縫洞型油藏彈性驅(qū)動(dòng)的油藏生產(chǎn)指示曲線，即累積采油量的地下體積NpBo與油藏壓降Δp的關(guān)系曲線，其斜率為NBoiCo，由于油藏的原油地質(zhì)儲(chǔ)量N以及原始地層壓力下的原油體積系數(shù)Boi為定值，因此油藏生產(chǎn)指示曲線的斜率取決于原油壓縮系數(shù)Co的變化。

原油壓縮系數(shù)是一個(gè)隨著壓力增大而減小的變量［3，6，8］。1980 年，Vasquez 等［16］在對(duì)4 036 個(gè)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)點(diǎn)進(jìn)行線性回歸分析后，提出了飽和壓力之上地層原油等溫壓縮系數(shù)的相關(guān)經(jīng)驗(yàn)公式

式中：Rsb為飽和壓力下的溶解氣油比，m3/m3；T為油藏溫度，℃；p為地層壓力，MPa；Tsep為分離器溫度，℃；γgs為參考分離器壓力0.689 MPa（100 psi）下分離氣體的相對(duì)密度，小數(shù)；γo為油罐油相對(duì)密度，小數(shù)；γg為分離器壓力與分離器溫度下分離氣體的相對(duì)密度，小數(shù)；psep為分離器壓力，MPa。

則原油壓縮系數(shù)的Vasquez-Beggs 經(jīng)驗(yàn)公式，即式（6）可簡(jiǎn)化為

由式（7）可知，當(dāng)原油相對(duì)密度γo、天然氣相對(duì)密度γg、油藏溫度T與飽和壓力下的溶解氣油比Rsb一定時(shí)，系數(shù)B為常數(shù)，此時(shí)原油壓縮系數(shù)Co只與地層壓力p有關(guān)。由式（8）可知，地層原油的等溫壓縮系數(shù)Co與地層壓力p成反比，地層壓力p越大，原油壓縮系數(shù)Co越?。?，17-18］。

因此，縫洞型油藏彈性驅(qū)動(dòng)的油藏生產(chǎn)指示曲線的斜率NBoiCo不是常數(shù)，而是隨著地層壓力增大而減小的變量，即彈性驅(qū)動(dòng)的油藏生產(chǎn)指示曲線本身就是一條曲線，而非一條直線。如圖1 所示，假設(shè)地層原油壓縮系數(shù)為常數(shù)得到的油藏生產(chǎn)指示曲線直線形式，與實(shí)際的油藏生產(chǎn)指示曲線存在明顯偏差，而且油藏壓降越大，偏離直線越明顯。因此，對(duì)于超深的縫洞型油藏來講，利用該油藏生產(chǎn)指示曲線進(jìn)行油藏驅(qū)動(dòng)類型判斷、地質(zhì)儲(chǔ)量計(jì)算以及水侵量的計(jì)算等將會(huì)產(chǎn)生很大的誤差，需要進(jìn)行改進(jìn)。

圖1 封閉未飽和彈性驅(qū)動(dòng)油藏的生產(chǎn)指示曲線Fig.1 Production index curve of closed unsaturated elastic drive reservoir

2 原油體積系數(shù)、原油壓縮系數(shù)與地層壓力的函數(shù)關(guān)系式

油藏物質(zhì)平衡方程中涉及的原油高壓物性參數(shù)包括原油體積系數(shù)Bo與原油壓縮系數(shù)Co，飽和壓力之上兩者均隨著地層壓力增大而減小。因此，通過建立原油體積系數(shù)、原油壓縮系數(shù)與地層壓力的函數(shù)關(guān)系式，簡(jiǎn)化物質(zhì)平衡方程，從而建立新的油藏生產(chǎn)指示曲線。

地層原油的等溫壓縮系數(shù)是指單位壓力變化下原油的體積變化率，可由原油體積系數(shù)表示［3］

由式（9）可知，只要得到原油體積系數(shù)與地層壓力的函數(shù)關(guān)系式，就可以得到原油壓縮系數(shù)與地層壓力的函數(shù)關(guān)系式。

2.1 原油體積系數(shù)與地層壓力不符合線性關(guān)系

目前一般是把飽和壓力之上的原油體積系數(shù)與地層壓力作為線性函數(shù)處理［19］（圖2 中的直線部分）。

圖2 原油體積系數(shù)與地層壓力關(guān)系曲線Fig.2 Relationship curve that oil volume factor varies with formation pressure

假設(shè)飽和壓力之上原油體積系數(shù)與地層壓力的線性函數(shù)關(guān)系式為

式中：m，n分別為函數(shù)關(guān)系式的斜率和截距，取常數(shù)。

由式（10）得到原油體積系數(shù)對(duì)地層壓力的導(dǎo)數(shù)

將式（11）代入式（9），得到飽和壓力之上地層壓力p對(duì)應(yīng)的原油壓縮系數(shù)Co為

由式（12）可知，如果飽和壓力之上的原油體積系數(shù)與地層壓力為線性函數(shù)關(guān)系，那么原油壓縮系數(shù)與原油體積系數(shù)成反比，即隨著地層壓力的增大，原油體積系數(shù)減小，而原油壓縮系數(shù)增大，這與實(shí)際情況相矛盾。因此，飽和壓力之上原油的體積系數(shù)與地層壓力不符合線性關(guān)系。

2.2 原油體積系數(shù)與地層壓力符合冪函數(shù)關(guān)系

當(dāng)?shù)貙訅毫Ω哂陲柡蛪毫r(shí)，原油體積系數(shù)與地層壓力的關(guān)系是非線性的［6，8］。由于原油壓縮系數(shù)與原油體積系數(shù)均隨著地層壓力的增大而減小，根據(jù)原油壓縮系數(shù)的定義以及Vasquez-Beggs 經(jīng)驗(yàn)公式，假設(shè)飽和壓力之上的原油體積系數(shù)與地層壓力符合冪函數(shù)關(guān)系（圖2 中的曲線部分），其關(guān)系式可表示為

式中：a，b分別為冪函數(shù)關(guān)系式的系數(shù)和指數(shù)，取常數(shù)。

利用原油高壓物性資料中原始地層壓力pi、飽和壓力pb以及相對(duì)應(yīng)的原油體積系數(shù)Boi與Bob，由式（13）聯(lián)立方程求解得到系數(shù)a，b

式中：Bob為飽和壓力之下原油的體積系數(shù)，m3/m3。

確定a，b的值后，就可以得到飽和壓力之上任意地層壓力p對(duì)應(yīng)的原油體積系數(shù)Bo，Bo與飽和壓力、原始地層壓力下的原油體積系數(shù)Bob及Boi的關(guān)系式為

由式（13）得到原油體積系數(shù)Bo對(duì)地層壓力p的導(dǎo)數(shù)

將式（17）、式（13）代入式（9），得到飽和壓力之上原油壓縮系數(shù)Co與地層壓力p的冪函數(shù)關(guān)系式為

對(duì)比式（18）與式（8）可以看出，假設(shè)飽和壓力之上原油體積系數(shù)與地層壓力滿足冪函數(shù)關(guān)系得到的原油壓縮系數(shù)與地層壓力的冪函數(shù)關(guān)系式，與Vasquez-Beggs 經(jīng)驗(yàn)公式的形式完全一致。

因此，假設(shè)飽和壓力之上的原油體積系數(shù)與地層壓力滿足冪函數(shù)關(guān)系是合理的。

2.3 原油壓縮系數(shù)的使用

從原油等溫壓縮系數(shù)的定義［式（9）］可以看出，原油壓縮系數(shù)的使用存在2 種情況：

一是飽和壓力之上某一地層壓力p對(duì)應(yīng)的原油壓縮系數(shù)，可記為Cop，表示為

二是飽和壓力之上地層壓力從p1下降到p2產(chǎn)生壓降Δp，壓力區(qū)間（p1，p2）所對(duì)應(yīng)的平均原油壓縮系數(shù)可記為CoΔp，如高壓物性實(shí)驗(yàn)中測(cè)定不同壓力區(qū)間的原油壓縮系數(shù)［3，20］。

對(duì)式（9）兩邊積分，得到壓力區(qū)間（p1，p2）所對(duì)應(yīng)的平均原油壓縮系數(shù)CoΔp

對(duì)于一個(gè)具體的油藏來講，投入開發(fā)后原始地層壓力pi下降到某一地層壓力p時(shí)，油藏壓降Δp對(duì)應(yīng)的平均原油壓縮系數(shù)可記為CoΔpi，例如物質(zhì)平衡方程式（4）中的原油壓縮系數(shù)。

由式（20）可知，油藏壓降Δp對(duì)應(yīng)的平均原油壓縮系數(shù)CoΔpi為

在油藏物質(zhì)平衡方程中，不應(yīng)使用地層壓力p對(duì)應(yīng)的原油壓縮系數(shù)Cop，而應(yīng)使用油藏壓降Δp對(duì)應(yīng)的平均原油壓縮系數(shù)CoΔpi。

因此，封閉定容彈性驅(qū)動(dòng)縫洞型油藏的物質(zhì)平衡方程式應(yīng)表示為

3 新型油藏生產(chǎn)指示曲線

將油藏壓降Δp對(duì)應(yīng)的平均原油壓縮系數(shù)CoΔpi［式（21）］代入式（22），縫洞型油藏彈性驅(qū)動(dòng)的物質(zhì)平衡方程式可變?yōu)?/p>

式中：p/pi表示油藏地層壓力保持水平；(p/pi)b為飽和壓力之上地層壓力p對(duì)應(yīng)的原油體積系數(shù)Bo與原始地層壓力pi對(duì)應(yīng)的原油體積系數(shù)Boi的比值，表示油藏原油地質(zhì)儲(chǔ)量地下體積的彈性膨脹倍數(shù)；ln(p/pi)b表示油藏原油地質(zhì)儲(chǔ)量地下體積的彈性膨脹幅度。

由式（23）可知，油藏累積采油量的地下體積NpBo不是與油藏壓降Δp成直線關(guān)系，而是與油藏彈性膨脹幅度ln(p/pi)b成直線關(guān)系。

將飽和壓力之上地層壓力p對(duì)應(yīng)的原油體積系數(shù)B［o式（13）］代入式（23），就可以得到形式更加簡(jiǎn)單的縫洞型油藏彈性驅(qū)動(dòng)的物質(zhì)平衡方程式

利用生產(chǎn)數(shù)據(jù)來繪制出累積產(chǎn)油量Np與ln(p/pi)b/(p/pi)b的關(guān)系曲線，即可得到縫洞型油藏彈性驅(qū)動(dòng)的新型油藏生產(chǎn)指示曲線（圖3）。

圖3 縫洞型油藏彈性驅(qū)動(dòng)的新型油藏生產(chǎn)指示曲線Fig.3 New production index curve of elastic drive reservoir for fractured-vuggy carbonate reservoirs

如圖3 所示，縫洞型油藏彈性驅(qū)動(dòng)的新型油藏生產(chǎn)指數(shù)曲線始終為一條直線，且直線的斜率即為油藏的原油地質(zhì)儲(chǔ)量N。

彈性驅(qū)動(dòng)的新型油藏生產(chǎn)指數(shù)曲線的橫坐標(biāo)ln(p/pi)b/(p/pi)b即為油藏彈性驅(qū)動(dòng)的采出程度

若油藏發(fā)生水侵，物質(zhì)平衡方程可表示為

式中：Wp為地面條件下的累積產(chǎn)水量，m3；We為油藏水侵量的地下體積，m3；Bw為當(dāng)前地層壓力下地層水的體積系數(shù)，m3/m3。

將式（13）與式（21）代入式（26），得到

從式（27）可以看出，若油藏發(fā)生明顯水侵，新型油藏生產(chǎn)指示曲線將偏離直線。因此，新型油藏生產(chǎn)指示曲線可以更加準(zhǔn)確地判斷驅(qū)動(dòng)類型。

4 實(shí)例計(jì)算

某縫洞型油藏A 油井，生產(chǎn)井段為6 458～6 550 m，油藏溫度T為141.7 ℃，原始地層壓力pi為72.27 MPa，飽和壓力pb為24.19 MPa，原油體積系數(shù)Boi，Bob分別為1.508 3 m3/m3，1.678 5 m3/m3，飽和壓力下的溶解氣油比Rsb為177 m3/m3，分離器溫度Tsep為34.9 ℃，分離器壓力psep為1.04 MPa，油罐油相對(duì)密度γo=0.8179，分離氣相對(duì)密度γg=0.684 0，參考分離器壓力下分離氣體的相對(duì)密度γgs=0.705 0。

4.1 原油體積系數(shù)計(jì)算結(jié)果

利用式（14）、式（15）計(jì)算得到A 井原油體積系數(shù)Bo與地層壓力p的冪函數(shù)關(guān)系式的斜率a=2.291 3，截距b=-0.098。因此，A 井飽和壓力之上原油體積系數(shù)Bo與地層壓力p的冪函數(shù)關(guān)系式為

如表1 所列，原油體積系數(shù)冪函數(shù)關(guān)系式的計(jì)算值與實(shí)驗(yàn)值的平均相對(duì)誤差僅為0.02%，計(jì)算精度遠(yuǎn)大于線性函數(shù)關(guān)系式的計(jì)算值（平均相對(duì)誤差2%）。

表1 A 井飽和壓力之上原油體積系數(shù)Bo計(jì)算結(jié)果對(duì)比Table 1 Comparison of calculation results of oil volume factor Boabove oil saturation pressure of well A

如圖4 所示，線性函數(shù)關(guān)系式明顯不符合原油體積系數(shù)的變化規(guī)律，而原油體積系數(shù)與地層壓力冪函數(shù)關(guān)系式的計(jì)算值與實(shí)驗(yàn)值幾乎重合，不僅符合實(shí)際變化規(guī)律，而且計(jì)算精度高。

圖4 A 井飽和壓力之上原油體積系數(shù)Bo計(jì)算結(jié)果對(duì)比Fig.4 Comparison of calculation results of oil volume factor Boabove oil saturation pressure of well A

4.2 原油壓縮系數(shù)計(jì)算結(jié)果

在得到了A 井的原油體積系數(shù)Bo與地層壓力p的冪函數(shù)關(guān)系式后，利用式（18）就可以得到飽和壓力之上原油壓縮系數(shù)Cop與地層壓力p的冪函數(shù)關(guān)系式

由A 井的相關(guān)參數(shù)可以計(jì)算得到原油壓縮系數(shù)Vasquez-Beggs 經(jīng)驗(yàn)公式中的系數(shù)B=0.082，因此A 井飽和壓力之上地層壓力p對(duì)應(yīng)的原油壓縮系數(shù)的Vasquez-Beggs 經(jīng)驗(yàn)公式為

計(jì)算結(jié)果表明：假設(shè)飽和壓力之上原油體積系數(shù)與地層壓力為線性關(guān)系，得到的原油壓縮系數(shù)隨著地層壓力的增大而增大，不符合實(shí)際變化規(guī)律，而假設(shè)原油體積系數(shù)與地層壓力為冪函數(shù)關(guān)系，則與Vasquez-Beggs 經(jīng)驗(yàn)公式變化趨勢(shì)一致，符合實(shí)際變化規(guī)律，原油壓縮系數(shù)均隨著地層壓力的增大而減小，只是兩者之間存在一定的誤差，如圖5 所示。

圖5 A 井飽和壓力之上地層壓力p 對(duì)應(yīng)的原油壓縮系數(shù)Cop的計(jì)算結(jié)果對(duì)比Fig.5 Comparison of calculation results of oil compress‐ibility Copat a certain formation pressure p above oil saturation pressure of well A

原油高壓物性實(shí)驗(yàn)中測(cè)定原油壓縮系數(shù)一般分多個(gè)壓力區(qū)間分別進(jìn)行測(cè)試。由式（20）得到A井飽和壓力之上不同壓力區(qū)間的平均原油壓縮系數(shù)CoΔp為

如表2 所列，不同壓力區(qū)間的平均原油壓縮系數(shù)值與實(shí)驗(yàn)值的相對(duì)誤差約為2.8%，而Vasquez-Beggs 經(jīng)驗(yàn)公式的計(jì)算值與實(shí)驗(yàn)值的相對(duì)誤差約為18.5%，前者精度更高。

如圖6 所示，飽和壓力之上原油體積系數(shù)、原油壓縮系數(shù)與地層壓力的冪函數(shù)關(guān)系式不僅符合實(shí)際變化規(guī)律，而且具有較高的計(jì)算精度。

表2 A 井飽和壓力之上不同壓力區(qū)間的平均原油壓縮系數(shù)CoΔp計(jì)算結(jié)果對(duì)比Table 2 Comparison of calculation results of average oil compressibility CoΔpin different pressure ranges above oil saturation pressure of well A

圖6 A 井飽和壓之上不同壓力區(qū)間的平均原油壓縮系數(shù)CoΔp計(jì)算結(jié)果對(duì)比Fig.6 Comparison of calculation results of average oil compressibility CoΔpin different pressure ranges above oil saturation pressure of well A

4.3 彈性驅(qū)動(dòng)油藏生產(chǎn)指示曲線

A 井生產(chǎn)數(shù)據(jù)表明：累積采油量的地下體積NpBo與油藏壓降Δp不是線性關(guān)系而是曲線關(guān)系［圖7（a）］，與油藏彈性膨脹幅度ln(p/pi)b成線性關(guān)系［圖7（b）］。

如圖7（a）所示，A 井原油藏生產(chǎn)指示曲線為一條曲線，隨著油藏壓降的增大，地層壓力越來越小，原油壓縮系數(shù)越來越大，導(dǎo)致原油藏生產(chǎn)指示曲線偏離直線越來越明顯。因此，原油藏生產(chǎn)指示曲線擬合直線數(shù)據(jù)點(diǎn)選取的不同將會(huì)使得原油地質(zhì)儲(chǔ)量的計(jì)算結(jié)果存在多解性。圖7（a）中3 個(gè)數(shù)據(jù)點(diǎn)的擬合直線計(jì)算得到的地質(zhì)儲(chǔ)量為12.438 萬(wàn)m3，而2 個(gè)數(shù)據(jù)點(diǎn)與4 個(gè)數(shù)據(jù)點(diǎn)的擬合直線計(jì)算得到的地質(zhì)儲(chǔ)量分別為11.862 萬(wàn)m3、13.480 萬(wàn)m3。

圖7 A 井彈性驅(qū)動(dòng)NpBo與Δp（a），ln（p/pi）b（b）的關(guān)系曲線Fig.7 Relationships of elastic drive NpBowith Δp（a）and ln（p/pi）b（b）of well A

如圖7（b）所示，A 井彈性驅(qū)動(dòng)中NpBo與ln(p/pi)b始終保持直線關(guān)系，直線的斜率NBoi為19.882，再除以原始地層壓力pi對(duì)應(yīng)的原油體積系數(shù)Boi（1.508 3 m3/m3），就可以得到A 井的原油地質(zhì)儲(chǔ)量N為13.182 萬(wàn)m3。

A 井彈性驅(qū)動(dòng)的新型油藏生產(chǎn)指示曲線始終為一條直線（圖8），直線的斜率即為原油地質(zhì)儲(chǔ)量N（13.182 萬(wàn)m3）。因此，新型油藏生產(chǎn)指示曲線不存在原油藏生產(chǎn)指示曲線由于擬合直線數(shù)據(jù)點(diǎn)選取的不同造成原油地質(zhì)儲(chǔ)量計(jì)算結(jié)果存在多解性的問題。

圖8 A 井彈性驅(qū)動(dòng)新型油藏生產(chǎn)指示曲線Fig.8 New production index curve of elastic drive reser‐voir of well A

5 結(jié)論

（1）封閉未飽和彈性驅(qū)動(dòng)油藏的生產(chǎn)指示曲線被認(rèn)為是一條直線，但由于原油的壓縮系數(shù)是一個(gè)隨著地層壓力增大而減小的變量，因此彈性驅(qū)動(dòng)油藏的生產(chǎn)指示曲線并非一條直線，而是一條曲線，并且油藏壓降越大，曲線偏離直線越明顯。

（2）飽和壓力之上原油體積系數(shù)與地層壓力不符合線性關(guān)系，而是符合冪函數(shù)關(guān)系。在油藏物質(zhì)平衡分析中，應(yīng)使用原始地層壓力下降到某一地層壓力產(chǎn)生的油藏壓降所對(duì)應(yīng)的平均原油壓縮系數(shù)。

（3）對(duì)于封閉定容未飽和彈性驅(qū)動(dòng)縫洞型油藏，通過建立原油體積系數(shù)、原油壓縮系數(shù)與地層壓力的函數(shù)關(guān)系式，簡(jiǎn)化物質(zhì)平衡方程，建立的新型油藏生產(chǎn)指示曲線為一條直線，其斜率為原油地質(zhì)儲(chǔ)量。

（4）飽和壓力之上原油體積系數(shù)、原油壓縮系數(shù)與地層壓力的冪函數(shù)關(guān)系式不僅符合實(shí)際變化規(guī)律，而且具有很高的計(jì)算精度。在此基礎(chǔ)上建立的新型油藏生產(chǎn)指示曲線可以更加準(zhǔn)確地進(jìn)行油藏驅(qū)動(dòng)類型判斷、儲(chǔ)量計(jì)算等油藏研究。