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    深圳市某花崗巖邊坡穩(wěn)定性分析及防治措施研究

    2021-05-13 03:46:30許丹丹
    廣東土木與建筑 2021年4期
    關(guān)鍵詞:節(jié)理坡面風(fēng)化

    許丹丹

    (深圳市勘察研究院有限公司 深圳518000)

    0 前言

    花崗巖廣泛存在于我國華南地區(qū),隨著工程建設(shè)形成大量的風(fēng)化花崗巖邊坡。由于這類邊坡巖體性質(zhì)的特殊性,在一定條件下容易發(fā)生失穩(wěn)破壞,且邊坡破壞類型多,導(dǎo)致在花崗巖地區(qū)災(zāi)害發(fā)育頻繁,對工程建設(shè)造成極大的威脅。因此,有必要開展風(fēng)化花崗巖邊坡破壞模式分析及其穩(wěn)定性研究[1]。

    本文以深圳市某風(fēng)化花崗巖邊坡為例,通過野外調(diào)查該邊坡巖體結(jié)構(gòu)特征及其他工程地質(zhì)條件,對其變形破壞模式及穩(wěn)定性進(jìn)行綜合分析。最后針對不同巖體結(jié)構(gòu)的邊坡段提出相應(yīng)的治理措施,可為同類風(fēng)化花崗巖邊坡的穩(wěn)定性分析、防治設(shè)計提供理論上的參考。

    1 工程概況

    某工程位于深圳市蛇口某公園內(nèi),經(jīng)現(xiàn)場調(diào)查,邊坡所處地貌單元為低山丘陵。根據(jù)邊坡位置情況,該邊坡包括南面和北面兩段。南面邊坡位于蛇口山南麓,為人工開山采石切坡而形成。邊坡坡長約496 m,高10~60 m,坡度45°~80°,坡面地形起伏較大,坡下場地地形較平坦,地面標(biāo)高4.22~5.95 m,自西北向東南逐漸低緩;其中西段邊坡極陡峭,高度10~45 m,坡度75°~80°,局部呈垂直或反傾狀;東段坡高35~60 m,坡度45°~55°,坡體中部不規(guī)則建有2~3 級馬道平臺,寬約2~10 m。

    北面邊坡位于蛇口山北麓,因人工開挖自然山體、平整坡下場地而形成。邊坡長約60 m,平面呈圈椅狀,開口朝北東,坡高17~42 m,坡度45°~55°,未分級,靠近坡頂局部存在陡檻,坡面零星分布有少量小喬木及灌木。

    1.1 工程地質(zhì)條件

    場地地層主要地層由人工填土(Qml)、第四系坡積層(Qdl)及燕山期中粗?;◢弾r(γ53(1))組成,各層自上而下分述如下。

    〈1〉人工填土:為雜填土,主要由中砂夾碎磚塊、石塊等組成,硬雜質(zhì)含量占30%~40%,塊徑5~10 cm。主要分布在坡腳位置,層厚1.40~3.30 m,平均厚2.26 m。

    〈2〉坡積層:為砂質(zhì)粘性土,呈可塑~硬塑狀,巖芯松散易斷,含石英顆粒,含量30%左右。該層分布于自然坡體表面,層厚0.30~2.50 m,平均厚0.67 m。

    〈3〉中粗?;◢弾r:主要礦物成分為石英、長石及云母。根據(jù)其風(fēng)化程度,可分為全風(fēng)化、強(qiáng)風(fēng)化、中風(fēng)化及微風(fēng)化帶。其中全風(fēng)化花崗巖平均層厚1.38 m,強(qiáng)風(fēng)化花崗巖平均層厚2.14 m,中風(fēng)化花崗巖平均層厚30.71 m,微風(fēng)化花崗巖本次鉆孔未揭穿。

    1.2 水文地質(zhì)條件

    場地內(nèi)地勢較高,地下水埋藏較深,在勘查深度內(nèi)未揭露有地下水,在邊坡坡腳局部地段有少量裂隙水滲出,為基巖裂隙水。

    1.3 地質(zhì)構(gòu)造

    據(jù)現(xiàn)場勘察結(jié)果,場地內(nèi)未發(fā)現(xiàn)有斷裂分布。根據(jù)現(xiàn)場調(diào)查結(jié)果分析,坡面巖體裸露,局部巖體較為破碎。受構(gòu)造影響,坡面巖體節(jié)理裂隙發(fā)育。在統(tǒng)計邊坡節(jié)理裂隙時,選取了4組主要的節(jié)理裂隙,其產(chǎn)狀及特征如表1所示。

    表1 節(jié)理、裂隙一覽Tab.1 List of Joints and Cracks

    2 邊坡變形破壞模式分析及穩(wěn)定性評價

    2.1 邊坡巖體結(jié)構(gòu)特征

    本邊坡分為南面和北面兩段。其中南面邊坡主要由中~微風(fēng)化花崗巖組成,屬巖質(zhì)邊坡。邊坡巖體構(gòu)造裂隙、爆破裂隙發(fā)育,存在危巖體,發(fā)育多處張拉裂縫,曾經(jīng)發(fā)生過崩塌地質(zhì)災(zāi)害,如圖1所示。

    圖1 南側(cè)邊坡巖質(zhì)崩塌Fig.1 South Slope Rock Collapse

    北面邊坡主要由強(qiáng)~中風(fēng)化花崗巖組成,屬巖土質(zhì)混合邊坡,根據(jù)現(xiàn)場調(diào)查,本段邊坡坡面曾發(fā)生過滑塌地質(zhì)災(zāi)害,滑塌堆積體由坡積土、強(qiáng)風(fēng)化花崗巖組成,呈扇形展布于坡體中下部,如圖2所示。

    圖2 北側(cè)邊坡滑塌Fig.2 North Slope Collapse

    2.2 變形破壞模式分析

    考慮到南北兩側(cè)邊坡巖土體結(jié)構(gòu)的差異性,其對應(yīng)的變形破壞模式也有所區(qū)別,因此應(yīng)分開討論,具體分析如下。

    ⑴北面邊坡:本段邊坡坡長70 m,高度10~30 m,坡度40°~80°,坡頂植被為喬木,覆蓋率約95%。坡體巖性物質(zhì)為坡積土、強(qiáng)~中等風(fēng)化花崗巖,其可能的破壞模式主要有土坡中的圓弧滑動和淺表層局部滑塌。對于圓弧滑動,該段邊坡表層巖體已風(fēng)化成砂土狀,力學(xué)性質(zhì)較差,其破壞模式為沿淺表層巖土體中最大剪應(yīng)力面發(fā)生的圓弧型滑動。對于淺表層局部滑塌,由于全風(fēng)化花崗巖和強(qiáng)風(fēng)化花崗巖物理力學(xué)性質(zhì)相差較大,且風(fēng)化程度不同,其可能的破壞模式為沿兩者分界面發(fā)生滑塌失穩(wěn),如遇暴雨等不利因素影響,這種破壞模式極有可能發(fā)生。此外,邊坡還可能發(fā)生的破壞模式為折線形滑動,主要表現(xiàn)為土層沿土體和基巖的接觸面發(fā)生的折線形滑動[2]。

    ⑵南面邊坡:本段邊坡坡長約440 m,高度10~45 m,坡度75°~80°,局部位置反傾,為人工巖質(zhì)邊坡,坡面未進(jìn)行治理,坡面植被主要為人工覆草。該段邊坡主要發(fā)育四組節(jié)理裂隙,其中J1 和J4 兩組節(jié)理組合分布較密集,且延伸較長,垂直切割坡體,使得坡面豎向裂隙發(fā)育,局部裂隙張開寬度已大于20~30 cm,巖塊松動;此外,J2和J3節(jié)理與邊坡走向交角小,傾向坡內(nèi),傾角大于邊坡坡度,且延伸較短,使得巖體橫向破碎,影響坡面的完整性。綜上,在上述四組節(jié)理裂隙的切割下,坡面巖體破碎,存在潛在崩塌危險,主要發(fā)生由結(jié)構(gòu)面與坡面構(gòu)成的不穩(wěn)定楔形體滑動失穩(wěn)[3-5],如圖3所示。

    圖3 南側(cè)邊坡潛在崩塌災(zāi)害示意圖Fig.3 Schematic Diagram of Potential Collapse Disaster of South Slope

    2.3 穩(wěn)定性評價

    2.3.1 北面邊坡穩(wěn)定性評價

    北面邊坡為坡積土和下覆基巖組成的邊坡,坡體風(fēng)化層厚度1.50~3.50 m,根據(jù)其破壞模式分析,可能的破壞模式為圓弧滑動或折線形滑動,本次計算選取典型剖面(見圖4),采用極限平衡法計算其安全系數(shù),計算過程在理正邊坡穩(wěn)定分析軟件上完成[6-7],計算結(jié)果如表2所示。

    圖4 滑動計算剖面Fig.4 Sliding Calculation Section

    表2 北側(cè)邊坡計算結(jié)果Tab.2 Calculation Results of North Slope

    根據(jù)計算結(jié)果,根據(jù)土坡穩(wěn)定性系數(shù)的驗(yàn)算結(jié)果,可以得出該段邊坡安全系數(shù)不滿足要求,上覆坡殘積層和風(fēng)化層可能會沿中風(fēng)化基巖面發(fā)生整體的滑動破壞,威脅坡下花場及水泵站辦公區(qū),潛在滑坡地質(zhì)災(zāi)害危險性及危害性大。

    2.3.2 南側(cè)邊坡穩(wěn)定性評價

    巖質(zhì)邊坡危巖體的穩(wěn)定性評價較為復(fù)雜,應(yīng)以定性分析為主,輔以定量分析。在本次野外調(diào)查中,發(fā)現(xiàn)邊坡坡面上存在危巖體,見圖1?,危巖體下部為高陡臨空面,危巖體存在滑動或崩塌的空間。

    本次分析主要采用赤平極射投影法對其穩(wěn)定性進(jìn)行評價,如圖5所示。根據(jù)邊坡穩(wěn)定性驗(yàn)算的結(jié)果,該段邊坡楔形滑動中有一組楔形滑動穩(wěn)定性系數(shù)為0.325,處于不穩(wěn)定狀態(tài)。分析可知該段邊坡節(jié)理裂隙較發(fā)育,切割邊坡巖體,形成了棱形體及各種凌空危巖,已發(fā)生的崩塌大部分受節(jié)理裂隙控制,但節(jié)理裂隙的延伸長度、連通程度有限,尚不能構(gòu)成危險滑動面,對邊坡整體穩(wěn)定性影響不大,主要發(fā)生局部失穩(wěn)破壞。

    圖5 楔形體赤平投影法簡圖Fig.5 Diagram of Wedge Stereographic Projection Method

    3 邊坡防護(hù)設(shè)計

    根據(jù)邊坡巖體結(jié)構(gòu)特征、變形破壞模式以及穩(wěn)定性狀況的定量和定性分析評價,應(yīng)采取必要的措施對邊坡進(jìn)行防護(hù)。根據(jù)邊坡高度、工程地質(zhì)條件以及周邊環(huán)境特點(diǎn),對南側(cè)和北側(cè)邊坡采用了不同的治理技術(shù)[8-10]。

    3.1 南面邊坡防護(hù)設(shè)計方案

    針對南面邊坡,在清除坡面危巖體后,南面西段采用獨(dú)立錨桿加固、東段采用設(shè)置被動防護(hù)網(wǎng)支擋,如圖6?所示。

    ⑴裂隙填筑:清坡后,南面邊坡節(jié)理裂隙發(fā)育,局部存在寬約1~3 m 的裂縫,為保證此范圍的整體穩(wěn)定性,對寬度大約1 m的裂縫采用混凝土填筑。

    ⑵獨(dú)立錨桿:坡面設(shè)置錨桿格構(gòu)梁加固,錨桿長度為6 m,錨筋直徑為φ25 mm,間距為2.5 m(水平)×3.0 m(高差)。對巖面較完整處可減少錨桿布置,對人工難以清除的大塊危巖或裂隙發(fā)育的部位,需增設(shè)隨機(jī)錨桿進(jìn)行加固。

    ⑶主動+被動防護(hù)網(wǎng):綜合考慮邊坡危石情況及被動防護(hù)網(wǎng)的工程造價、使用壽命、施工條件等因素,對不同型號的主動防護(hù)網(wǎng)進(jìn)行對比,采用GTC-65A型主動防護(hù)網(wǎng)對坡頂危石進(jìn)行防護(hù)。主動防護(hù)網(wǎng)系統(tǒng)錨桿傾角應(yīng)與坡面垂直,在全風(fēng)化及殘積層,錨桿采用長度9.0 m 的φ25 錨桿進(jìn)行加固(填土層中適當(dāng)加長),間距為2.5 m×2.5 m。由于南側(cè)邊坡東段坡頂為自然山體,平均高度43 m,邊坡巖體節(jié)理裂隙發(fā)育,坡面及平臺部位松石分布,部分坡段坡度陡峭,坡腳5~30 m 為望海路,距坡腳不足10 m 為燃?xì)庹荆瑸榇_保安全,防止自然坡頂及平臺松石滾落,在臨近坡頂部位增加1道被動防護(hù)網(wǎng)。

    3.2 北面邊坡防護(hù)設(shè)計方案

    北面邊坡采用錨桿格構(gòu)梁加固,利用錨固體與邊坡巖土體摩阻力提供的抗滑力,提高邊坡的穩(wěn)定性,格構(gòu)梁將各錨桿結(jié)合成一個整體來抵抗邊坡的失穩(wěn),如圖6?所示。

    圖6 邊坡治理剖面Fig.6 Slope Treatment Profile

    按現(xiàn)有坡率適當(dāng)清除坡面松散土方及坡腳滑坡堆積體,保證坡面平順,在坡腳高挖低填、分層碾壓,形成寬約7 m、高程為30.0 m 的平臺,現(xiàn)場消化多余土方;對坡面進(jìn)行清理后設(shè)置錨桿格構(gòu)加固,錨桿長度8~12 m,錨筋直徑為φ28 mm,間隔布置;錨桿間距2.5 m(水平)×2.5 m(高差)。格構(gòu)梁為“井”字型格構(gòu),錨桿位于格構(gòu)梁交點(diǎn)處。格構(gòu)縱梁及橫梁截面尺寸均為350 mm×300 mm,采用C20 混凝土澆筑,并嵌入堅(jiān)實(shí)土層200 mm。

    3.3 邊坡綠化設(shè)計

    本工程以生態(tài)治理的理念解決邊坡的植被快速恢復(fù)問題,即短期內(nèi)使開挖裸露面上生長出能順利演替為當(dāng)?shù)刂脖画h(huán)境的植物。該項(xiàng)技術(shù)是否成功需通過坡面植物群落的狀況來檢驗(yàn)。

    ⑴綠化設(shè)計:考慮到所選的綠化植被種類應(yīng)與邊坡所在地植被的環(huán)境一致,對于北面邊坡,由于坡面總體較緩,坡底原狀土較貧瘠,因此在梁格內(nèi)噴混植生綠化。

    對于南面邊坡,由于南面邊坡為高陡的巖質(zhì)邊坡,在清除坡面危巖后,采用種植槽培土綠化[11-12]。坡面種植槽采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),混凝土采用C20 等級混凝土;槽體主筋與格構(gòu)梁縱筋綁扎;種植槽內(nèi)鋪填種植土并按設(shè)計要求種植藤灌等綠化作物,種植土的土質(zhì)要求疏松有肥力,不含雜質(zhì)。

    ⑵綠化種類選擇:選擇坡面綠化植物時應(yīng)注意草與灌木合理搭配。種植槽內(nèi)鋪填種植土并按設(shè)計要求種植藤灌等綠化作物,其中爬藤選用上爬、下垂式爬墻虎、吊蘭等,植株間距300 mm,分布于槽池內(nèi)外邊緣,灌木選用勒杜鵑,植株間距500 mm,均宜插花布置。種植土的土質(zhì)要求疏松有肥力,不含雜質(zhì)。

    3.4 邊坡排水設(shè)計

    邊坡治理防水排水是關(guān)鍵,本邊坡周邊匯水面積較大,雨季會形成大量的地面徑流,對邊坡的穩(wěn)定有較大的影響。針對本項(xiàng)目實(shí)際特點(diǎn),在充分考慮本邊坡及周邊場地排水問題后,分別在坡頂、坡底及坡面設(shè)置相應(yīng)的截排水系統(tǒng),減少地表水及地下水對坡體的侵蝕,具體方案如下。

    ⑴南面邊坡:在距坡頂約3 m 處設(shè)置500 mm×500 mm 的毛石截水溝;在坡腳處設(shè)置600 mm×600 mm的毛石排水溝,向東西兩端排水;在坡面處向坡腳設(shè)置500 mm×500 mm 的C20 混凝土跌水溝,將坡頂截水溝內(nèi)匯水引入坡下假山。

    ⑵北面邊坡:在外圍距坡頂線約4 m處設(shè)置500 mm×500 mm 的毛石截水溝;在平臺坡腳處設(shè)置600 mm×600 mm 的毛石排水溝,通過垂直連接段將溝內(nèi)匯水引入已有排水溝;同時清理疏通坡下已有排水溝,對破損變形處按原狀恢復(fù)。

    4 邊坡治理效果分析

    4.1 邊坡治理后穩(wěn)定性分析

    根據(jù)文獻(xiàn)[7],對治理后的邊坡進(jìn)行穩(wěn)定性計算,結(jié)果表明北面邊坡在天然工況下穩(wěn)定系數(shù)為1.413,南面邊坡在天然工況下穩(wěn)定系數(shù)為1.305,均大于文獻(xiàn)[7]要求的安全系數(shù)1.30,滿足文獻(xiàn)[7]要求。

    4.2 邊坡加固效果分析

    北面邊坡坡長70 m,高度10~30 m,坡度40°~80°,坡面植被發(fā)育,坡體巖性物質(zhì)為坡積土、強(qiáng)~中等風(fēng)花崗巖。其可能的破壞模式為土坡中的圓弧滑動、土層沿土體和基巖的接觸面發(fā)生的折線形滑動以及沿斷層軟弱結(jié)構(gòu)面的楔形滑動。采用錨桿格構(gòu)加固后,提高了邊坡的整體穩(wěn)定性,消除了地質(zhì)災(zāi)害隱患,如圖7?所示。

    南面邊坡治理加固前,影響邊坡穩(wěn)定的主要因素為邊坡坡體上發(fā)育的節(jié)理裂隙。采用“清危巖+獨(dú)立錨桿加固,清危巖+被動防護(hù)網(wǎng)支擋”加固治理后,清除了坡面危巖體,獨(dú)立錨桿對節(jié)理裂隙發(fā)育段進(jìn)行了有效的加固,坡腳采用被動網(wǎng)有效的防護(hù)了可能存在的危石的滑落,如圖7?所示。

    圖7 邊坡治理效果Fig.7 Slope Treatment Effect

    4.3 邊坡變形監(jiān)測成果

    由于采取的治理方法得當(dāng),安全可靠。根據(jù)監(jiān)測報告,邊坡監(jiān)測點(diǎn)數(shù)據(jù)無明顯變化(2 mm 以內(nèi)),其中累計沉降最大值為-7.8 mm,預(yù)警值16 mm;累計水平位移最大值為-5.0 mm,預(yù)警值為16 mm,各監(jiān)測點(diǎn)變形值均小于預(yù)警值。

    綜上,邊坡坡頂沉降量較小,變形量在允許沉降量范圍內(nèi),坡頂水平位移呈向邊坡內(nèi)位移趨勢,觀測點(diǎn)變形量在允許范圍內(nèi),邊坡治理效果顯著。

    4.4 綠化效果調(diào)查

    邊坡綠化施工期間,氣候較為適宜,經(jīng)過近半年的生長及養(yǎng)護(hù),新種植的植物長勢較好,草籽已全部發(fā)芽,部分草種已穿透無紡布,種植槽內(nèi)爬墻虎、吊蘭苗木長大,勒杜鵑已成活,顯示出較強(qiáng)的生命力。若氣候回暖及雨水增多,此處邊坡植被再度萌發(fā)生長,覆蓋率可達(dá)95%以上,可實(shí)現(xiàn)持久地生態(tài)恢復(fù)和防護(hù)體系,做到生態(tài)防護(hù)和周邊環(huán)境協(xié)調(diào)一致。

    5 結(jié)論

    ⑴根據(jù)巖體結(jié)構(gòu)分析其變形破壞模式,坡體巖性物質(zhì)為坡積土、強(qiáng)~中等風(fēng)化花崗巖,其可能的破壞模式主要有土坡中的圓弧滑動、淺表層局部滑塌以及沿土體和基巖的接觸面發(fā)生的折線形滑動;巖體為中等~微弱風(fēng)化花崗巖的邊坡,其穩(wěn)定性受結(jié)構(gòu)面的強(qiáng)度控制,巖體可能發(fā)生由結(jié)構(gòu)面與坡面構(gòu)成的不穩(wěn)定楔形體滑動失穩(wěn)。

    ⑵根據(jù)邊坡高度、工程地質(zhì)條件以及周邊環(huán)境特點(diǎn),對南側(cè)和北側(cè)邊坡采用了不同的治理技術(shù)。針對南面邊坡,清除坡面危巖體后,南面西段采用獨(dú)立錨桿加固、東段采用設(shè)置被動防護(hù)網(wǎng)支擋。北面邊坡采用格構(gòu)錨桿加固,利用錨固體與邊坡巖土體摩阻力提供的抗滑力,提高邊坡的穩(wěn)定性,格構(gòu)梁將各錨桿結(jié)合成一個整體來抵抗邊坡的失穩(wěn)。根據(jù)邊坡變形監(jiān)測結(jié)果顯示,邊坡治理效果顯著。

    ⑶本工程以生態(tài)治理的理念,針對不同巖體結(jié)構(gòu)類型的邊坡段提出了不同的綠化設(shè)計,經(jīng)驗(yàn)證,該方案切實(shí)可行,做到了生態(tài)防護(hù)和周邊環(huán)境協(xié)調(diào)一致,可為今后同類風(fēng)化花崗巖邊坡工程的防治提供參考。

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