何 鵬，呂 靖，劉應(yīng)春，楊培志

（1.延長(zhǎng)中科(大連)能源科技股份有限公司，遼寧 大連 116085；2.中國(guó)科學(xué)院 大連化學(xué)物理研究所，遼寧 大連 116023）

列管式固定床反應(yīng)器在化工裝置中應(yīng)用廣泛，多用于強(qiáng)放熱反應(yīng)，反應(yīng)器結(jié)構(gòu)與固定管板熱交換器相似，管程為反應(yīng)區(qū)，催化劑裝填于列管內(nèi)，物料在通過(guò)管內(nèi)的催化劑床層時(shí)發(fā)生反應(yīng)，殼程空間充滿換熱介質(zhì)，形成反應(yīng)換熱系統(tǒng)。列管式反應(yīng)器常見(jiàn)的應(yīng)用有甲醇合成塔、環(huán)氧乙烷反應(yīng)器、丙烯酸反應(yīng)器及煤制乙醇反應(yīng)器等。

化工裝置生產(chǎn)規(guī)模不斷放大已經(jīng)成為當(dāng)前發(fā)展的趨勢(shì)，核心反應(yīng)裝備的大型化也成為國(guó)內(nèi)外爭(zhēng)相研究的課題［1-2］。甲醇制烯烴、煤制乙二醇、煤制乙醇等新興煤化工技術(shù)不斷取得突破，開(kāi)始進(jìn)入化工大宗品市場(chǎng)，對(duì)單臺(tái)反應(yīng)器的產(chǎn)能擴(kuò)大的需求尤為強(qiáng)烈，如單系列60萬(wàn)t/a甲醇制烯烴裝置需配套180萬(wàn)t/a甲醇產(chǎn)能，至少需要3臺(tái)列管式合成塔［3］；30萬(wàn)t/a煤制乙二醇裝置加氫工序需設(shè)計(jì)4～6臺(tái)列管式反應(yīng)器［4］。在此背景下，列管反應(yīng)器換熱結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)逐漸突破傳統(tǒng)單一的結(jié)構(gòu)形式，發(fā)展出了束管式、繞管式、板片式等結(jié)構(gòu)形式，實(shí)現(xiàn)了單臺(tái)反應(yīng)器的產(chǎn)能擴(kuò)大，提升了單系列裝置的經(jīng)濟(jì)效益。

本文從列管式固定床反應(yīng)器出發(fā)，梳理和比較各種類型反應(yīng)器的換熱結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和應(yīng)用場(chǎng)合，對(duì)列管式固定床反應(yīng)器換熱結(jié)構(gòu)的未來(lái)發(fā)展方向提出展望。

1 列管式反應(yīng)器

1.1 傳統(tǒng)列管式反應(yīng)器

傳統(tǒng)列管式反應(yīng)器管內(nèi)裝填催化劑，殼程通入換熱介質(zhì)，立式布置，其結(jié)構(gòu)形式見(jiàn)圖1。

圖1 傳統(tǒng)列管式反應(yīng)器結(jié)構(gòu)示圖

列管式固定床反應(yīng)器的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)是單位體積催化劑對(duì)應(yīng)的換熱面積大，適用于強(qiáng)放熱反應(yīng)［5］。該反應(yīng)器結(jié)構(gòu)與N型固定管板熱交換器一致［6］，管、殼程兩側(cè)根據(jù)相應(yīng)介質(zhì)的物性條件以及設(shè)計(jì)壓力、設(shè)計(jì)溫度選用線膨脹系數(shù)接近的材質(zhì)，從而達(dá)到減小管、殼程結(jié)構(gòu)溫差應(yīng)力的目的。該結(jié)構(gòu)制造工藝成熟［7］，檢修方便，反應(yīng)管焊接接頭泄漏可以進(jìn)行補(bǔ)焊或堵管，催化劑裝卸過(guò)程簡(jiǎn)單，因此應(yīng)用十分廣泛。

傳統(tǒng)列管式反應(yīng)器的管束支撐一般采用單弓形折流板或圓形-圓環(huán)形折流板，實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)及流體仿真結(jié)果均表明，殼程介質(zhì)在折流區(qū)域的流場(chǎng)比較復(fù)雜，存在一定范圍的死區(qū)［8］，處于該位置的反應(yīng)管換熱效果有可能受到影響，導(dǎo)致管內(nèi)催化劑燒結(jié)、飛溫或反應(yīng)副產(chǎn)物增多等問(wèn)題。因此，對(duì)于換熱要求較高的反應(yīng)體系，大多采用折流區(qū)內(nèi)不布管的結(jié)構(gòu)形式。單弓形折流和圓形-圓環(huán)形折流的反應(yīng)器結(jié)構(gòu)形式見(jiàn)圖2。

圖2 傳統(tǒng)列管式反應(yīng)器折流結(jié)構(gòu)示圖

折流區(qū)不布管的結(jié)構(gòu)降低了反應(yīng)器空間的有效利用率。為了最大化利用反應(yīng)器空間，通過(guò)把殼程介質(zhì)的流動(dòng)方式由折流改為軸向流動(dòng)，發(fā)展出了殼程介質(zhì)軸向流列管式反應(yīng)器，其結(jié)構(gòu)形式見(jiàn)圖3。

圖3 殼程介質(zhì)軸向流列管式反應(yīng)器結(jié)構(gòu)示圖

殼程介質(zhì)軸向流列管式反應(yīng)器常用于殼程介質(zhì)發(fā)生相變的反應(yīng)換熱體系，管束支撐部件一般采用管孔四周帶通道孔的全圓形支撐板結(jié)［9］，也有采用折流桿或格柵支撐結(jié)構(gòu)［10-13］，其結(jié)構(gòu)形式見(jiàn)圖 4。

圖4 反應(yīng)管支撐結(jié)構(gòu)示圖

殼程介質(zhì)軸向流動(dòng)的反應(yīng)器結(jié)構(gòu)有效解決了折流區(qū)流場(chǎng)復(fù)雜和換熱死區(qū)問(wèn)題，同時(shí)可以緩解管束振動(dòng)問(wèn)題［14］。折流桿和格柵支撐的結(jié)構(gòu)對(duì)反應(yīng)管壁外流體具有擾動(dòng)作用，也在一定程度上改善了軸向流換熱效果［15］。

隨著化工項(xiàng)目規(guī)模不斷擴(kuò)大，列管式反應(yīng)器應(yīng)用的局限性逐漸顯露。為了提高單臺(tái)反應(yīng)器產(chǎn)能，反應(yīng)器直徑不斷增大，管板鍛件外圓尺寸和厚度也相應(yīng)增大，反應(yīng)器設(shè)計(jì)制造難度以及總體造價(jià)都隨之提高［16-18］。若反應(yīng)器的外形尺寸超過(guò)4.5 m，基本達(dá)到陸路運(yùn)輸?shù)南拗茥l件，對(duì)于地處內(nèi)陸的項(xiàng)目，反應(yīng)器超限運(yùn)輸費(fèi)用高昂［19］。也有部分項(xiàng)目采用在現(xiàn)場(chǎng)搭建大件廠房的方式進(jìn)行超限反應(yīng)器的制造，項(xiàng)目投資大幅增加。根據(jù)大多數(shù)內(nèi)陸項(xiàng)目的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，列管式反應(yīng)器最大外形尺寸一般都須控制在設(shè)備制造商制造能力限制和項(xiàng)目運(yùn)輸限制范圍之內(nèi)，采用多臺(tái)反應(yīng)器并聯(lián)的方式提高裝置整體產(chǎn)能。

1.2 刺刀管式/夾套管式反應(yīng)器

傳統(tǒng)列管式固定床反應(yīng)器在管內(nèi)裝填催化劑時(shí)，受到反應(yīng)管布管最小間距的限制，其整體催化劑裝填率較低，只能通過(guò)擴(kuò)大反應(yīng)器直徑來(lái)滿足裝置大型化的需求。為了進(jìn)一步提高催化劑裝填率，將反應(yīng)介質(zhì)空間和換熱介質(zhì)空間調(diào)換，催化劑裝填于管外，換熱介質(zhì)在管內(nèi)流動(dòng)，通過(guò)流場(chǎng)模擬和試驗(yàn)驗(yàn)證綜合確定恰當(dāng)?shù)姆磻?yīng)管間距來(lái)保證換熱性能。

一種刺刀管式或夾套管式反應(yīng)器結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖5。催化劑裝填于殼程，形成反應(yīng)空間，換熱介質(zhì)在反應(yīng)器內(nèi)管和套管形成的間隙中流動(dòng)，形成換熱空間，該方案可有效提升催化劑裝填率。換熱結(jié)構(gòu)一端固定，另一端可以自由伸縮，避免了固定管板結(jié)構(gòu)存在的溫差應(yīng)力問(wèn)題。但該反應(yīng)器結(jié)構(gòu)制造較為復(fù)雜，管束發(fā)生泄漏后檢修較為困難，一般應(yīng)用于放熱強(qiáng)度較小的反應(yīng)工況［20］。

圖5 刺刀管式/夾套管式反應(yīng)器結(jié)構(gòu)示圖

1.3 自冷式反應(yīng)器

對(duì)于放熱強(qiáng)度小的反應(yīng)工況，可通過(guò)反應(yīng)器結(jié)構(gòu)上的改進(jìn)實(shí)現(xiàn)反應(yīng)放熱的回收利用。一種自冷式列管反應(yīng)器結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖6。該反應(yīng)器列管內(nèi)部作為反應(yīng)介質(zhì)進(jìn)料加熱通道，在管外裝填催化劑形成反應(yīng)空間，反應(yīng)介質(zhì)通過(guò)進(jìn)料分配器進(jìn)入管內(nèi)，與管外反應(yīng)空間進(jìn)行換熱，到達(dá)管束頂部后折流返回進(jìn)入管外催化劑床層進(jìn)行反應(yīng)［21］。對(duì)于放熱反應(yīng)體系，該結(jié)構(gòu)同時(shí)實(shí)現(xiàn)了對(duì)進(jìn)料進(jìn)行加熱和對(duì)反應(yīng)進(jìn)行取熱2個(gè)過(guò)程［22-23］。

圖6 自冷式反應(yīng)器結(jié)構(gòu)示圖

自冷式反應(yīng)器的主要特點(diǎn)是在反應(yīng)器內(nèi)部實(shí)現(xiàn)了進(jìn)料加熱器的部分功能，但其內(nèi)部反應(yīng)流場(chǎng)模型和換熱模型匹配設(shè)計(jì)難度較大，對(duì)進(jìn)料分配和催化劑裝填的均勻性要求較高，直接影響整個(gè)反應(yīng)器截面的溫差控制效果［24］。

以上介紹的3種列管式固定床反應(yīng)器均是在滿足反應(yīng)換熱的前提下，針對(duì)提高反應(yīng)器空間有效利用率的需求，對(duì)換熱結(jié)構(gòu)進(jìn)行的優(yōu)化設(shè)計(jì)探索，也在項(xiàng)目實(shí)踐中得到了應(yīng)用和驗(yàn)證。這幾種反應(yīng)器結(jié)構(gòu)的共同點(diǎn)是反應(yīng)側(cè)介質(zhì)均為軸向流動(dòng)，催化劑床層高度決定了反應(yīng)器反應(yīng)側(cè)的操作壓降。對(duì)于設(shè)計(jì)有循環(huán)流程的反應(yīng)系統(tǒng)，反應(yīng)器操作壓降直接影響循環(huán)系統(tǒng)的能耗，因此軸向流反應(yīng)器的床層高度設(shè)計(jì)也受到壓降因素的限制。為進(jìn)一步提高單臺(tái)反應(yīng)器的產(chǎn)能，降低反應(yīng)器壓降，軸-徑向流反應(yīng)器，也稱徑向流反應(yīng)器的應(yīng)用范圍逐漸擴(kuò)大［25］。

2 分管束式反應(yīng)器

一種內(nèi)置分管束式的徑向流反應(yīng)器結(jié)構(gòu)示意見(jiàn)圖 7。

圖7 分管束式反應(yīng)器結(jié)構(gòu)示圖

反應(yīng)介質(zhì)經(jīng)中心分布器，徑向穿過(guò)催化劑床層和換熱管束進(jìn)行反應(yīng)。該反應(yīng)器換熱結(jié)構(gòu)也適用于軸向流工況，但是徑向流方案的催化劑裝填高度可以根據(jù)換熱結(jié)構(gòu)和進(jìn)料分布的合理設(shè)計(jì)適當(dāng)加高，進(jìn)一步提升催化劑裝填量。由于徑向流動(dòng)路徑短，解決了軸向流床層壓降大的問(wèn)題，循環(huán)能耗較低［26］。目前該方案在大型甲醇裝置中廣泛應(yīng)用，單臺(tái)反應(yīng)器的最大產(chǎn)能可達(dá)到110萬(wàn)t/a。

該徑向流反應(yīng)器在管外裝填催化劑，作為反應(yīng)空間，換熱介質(zhì)在管內(nèi)流動(dòng)，換熱管兩端通過(guò)彎曲匯總連接到管箱，分別連接換熱介質(zhì)的進(jìn)、出口［27-29］。換熱管直管段位置從內(nèi)向外依次設(shè)置有中心進(jìn)料分布器、催化劑筐、管束和外收集器［30］。

該結(jié)構(gòu)換熱管束的設(shè)計(jì)難度較大，需對(duì)管束進(jìn)行整體分析設(shè)計(jì)，管束與殼體之間存在溫差應(yīng)力，需設(shè)計(jì)膨脹節(jié)解決。換熱管束裝配難度大，制造程序繁瑣，不同位置使用的換熱管長(zhǎng)度各不相同［31］，需使用三維建模的方法檢查管束彎曲段結(jié)構(gòu)是否碰撞。

對(duì)于該徑向流反應(yīng)器，換熱管的規(guī)格和間距設(shè)計(jì)以及中心進(jìn)料分布器的設(shè)計(jì)最為關(guān)鍵［32］。合理的換熱管規(guī)格和間距可以實(shí)現(xiàn)換熱面積和催化劑裝填率2個(gè)指標(biāo)的平衡，中心進(jìn)料分布器的分布效果則直接影響催化劑床層的有效利用率［33-35］，因此須進(jìn)行嚴(yán)謹(jǐn)?shù)牧鲌?chǎng)模擬和試驗(yàn)驗(yàn)證才能應(yīng)用于工業(yè)裝置［36］。

3 板片式反應(yīng)器

一種內(nèi)置換熱板的軸-徑向流反應(yīng)器結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖8，該反應(yīng)器換熱結(jié)構(gòu)方案也適用于反應(yīng)介質(zhì)軸向流動(dòng)反應(yīng)器。

圖8 板片式反應(yīng)器結(jié)構(gòu)示圖

該反應(yīng)器采用特殊設(shè)計(jì)加工的板片式結(jié)構(gòu)取代換熱管，板片沿著反應(yīng)器圓周均勻分布，板片可以做成板束，進(jìn)行整體安裝，裝配過(guò)程相對(duì)簡(jiǎn)單［37］。板片結(jié)構(gòu)為2張不銹鋼薄板通過(guò)邊緣焊接和中間焊點(diǎn)進(jìn)行結(jié)合，向內(nèi)充高壓氣體鼓包而成型，整體穩(wěn)定性較好［38］。

該反應(yīng)器在板片間隙裝填催化劑，換熱介質(zhì)在板片內(nèi)流動(dòng)，板片兩端的接口匯總進(jìn)入集合管，分別連接換熱介質(zhì)進(jìn)、出口。在板片所處位置從內(nèi)向外方向依次設(shè)置有中心進(jìn)料分布器、催化劑筐、板片及催化劑筐［39-40］。

由于換熱板結(jié)構(gòu)為焊接成型，焊縫長(zhǎng)，一旦發(fā)生焊點(diǎn)泄漏，檢、維修困難，因此對(duì)換熱板的可靠性要求較高，制造和檢測(cè)要求十分嚴(yán)格，目前國(guó)內(nèi)多采用進(jìn)口產(chǎn)品［41］。板片沿著圓周分布組裝后形成束狀，板束與反應(yīng)器殼體之間存在溫差應(yīng)力，需在板束兩端設(shè)計(jì)膨脹節(jié)或π形彎管加以解決。換熱板是氣壓成型，外形不是規(guī)則結(jié)構(gòu)，其傳熱計(jì)算相比管狀規(guī)則結(jié)構(gòu)復(fù)雜，因此對(duì)流場(chǎng)模擬和試驗(yàn)驗(yàn)證的要求較高。該反應(yīng)器目前多用于甲醇合成裝置，單臺(tái)最大產(chǎn)能可達(dá)到100萬(wàn)t/a。

4 纏繞管式反應(yīng)器

一種纏繞管式徑向流反應(yīng)器結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖9，該反應(yīng)器換熱結(jié)構(gòu)方案也適用于反應(yīng)介質(zhì)軸向流動(dòng)的反應(yīng)器。

圖9 纏繞管式反應(yīng)器結(jié)構(gòu)示圖

該反應(yīng)器換熱結(jié)構(gòu)方案源于纏繞管式熱交換器。纏繞管式熱交換器具有結(jié)構(gòu)緊湊、傳熱效率高、管束可自由膨脹及溫差應(yīng)力小等特點(diǎn)，廣泛應(yīng)用于石油化工行業(yè)多個(gè)技術(shù)領(lǐng)域［42-43］。纏繞管式反應(yīng)器實(shí)際是對(duì)分管束式反應(yīng)器的一種結(jié)構(gòu)變形，這種結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)包含了對(duì)分管束式反應(yīng)器管束結(jié)構(gòu)的裝配難度大和溫差應(yīng)力問(wèn)題的綜合考慮，纏繞管束的制造過(guò)程具備獨(dú)特的便捷性［44］，且纏繞管換熱結(jié)構(gòu)應(yīng)用于高溫工況時(shí)能夠有效解決溫差應(yīng)力問(wèn)題，因此該結(jié)構(gòu)反應(yīng)器的開(kāi)發(fā)成為當(dāng)前研究的熱點(diǎn)［45］。

該反應(yīng)器設(shè)計(jì)在管外裝填催化劑，換熱介質(zhì)在纏繞管內(nèi)流動(dòng)換熱，換熱管兩端通過(guò)自由彎曲匯總連接到管箱，分別連接換熱介質(zhì)進(jìn)、出口［46-47］。在纏繞管束所處位置從內(nèi)向外方向依次設(shè)置有中心進(jìn)料分布器、催化劑筐、纏繞管和外收集器，中心分布器同時(shí)作為纏繞管束的中心承載結(jié)構(gòu)。纏繞管式反應(yīng)器的多層繞管結(jié)構(gòu)有利于提高反應(yīng)介質(zhì)沿徑向流動(dòng)的均勻性，間接優(yōu)化了流體在反應(yīng)器內(nèi)的分布效果。

多數(shù)纏繞管式反應(yīng)器設(shè)計(jì)均需采用超長(zhǎng)換熱管（相對(duì)于12 m以下的常用換熱管長(zhǎng)度），因此制造過(guò)程中對(duì)換熱管的質(zhì)量控制和檢測(cè)要求較高［48］。由于纏繞管束的位置也是裝填催化劑的反應(yīng)空間，管束纏繞的尺寸精度直接影響催化劑裝填均勻性，因此管束纏繞過(guò)程的制造工藝控制對(duì)于反應(yīng)器使用性能至關(guān)重要［49-50］。

5 結(jié)語(yǔ)

列管式固定床反應(yīng)器的改進(jìn)是多方位的，從傳統(tǒng)的固定管板式結(jié)構(gòu)發(fā)展到刺刀管式、自冷式、分管束式、板片式、纏繞管式等結(jié)構(gòu)，從管內(nèi)裝填催化劑發(fā)展到管外裝填催化劑，從軸向流發(fā)展到軸-徑向流和徑向流，所有改進(jìn)都有一個(gè)最終目的，即在保證換熱效果的前提下，提高反應(yīng)器空間利用率，降低裝置能耗和反應(yīng)器制造難度，提高單臺(tái)反應(yīng)器的產(chǎn)能水平，以體現(xiàn)裝置大型化的規(guī)模效益。除文中介紹的幾種主要的反應(yīng)器換熱結(jié)構(gòu)形式，在石化行業(yè)項(xiàng)目實(shí)踐中還存在其它近似或變形結(jié)構(gòu)，不再一一贅述。

目前針對(duì)不同反應(yīng)體系和反應(yīng)器結(jié)構(gòu)的傳熱模型和流場(chǎng)模擬仍是關(guān)鍵問(wèn)題所在，工程計(jì)算方法和模型的建立以及修正參數(shù)的取值仍需實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的總結(jié)和積累，新型設(shè)備結(jié)構(gòu)和選材方案的可靠性仍待工程實(shí)踐驗(yàn)證?；ば袠I(yè)新技術(shù)層出不窮，對(duì)于列管式固定床反應(yīng)器的結(jié)構(gòu)改進(jìn)，還需從化學(xué)反應(yīng)的特點(diǎn)和本質(zhì)需求出發(fā)，從反應(yīng)器的整體方案著手，才能開(kāi)發(fā)出匹配反應(yīng)過(guò)程的高效反應(yīng)裝備。