席 莎,朱 琦,王 娜,安 耿,武 洲,周 莎
(金堆城鉬業(yè)股份有限公司技術(shù)中心,陜西 西安 710077)
鉬和鎢是同族元素,同屬于體心立方,原子半徑相近,晶格常數(shù)接近,能實現(xiàn)無限互溶[1]。鉬鎢合金兼具鉬和鎢的優(yōu)點,比傳統(tǒng)鉬合金具有更高的高溫強(qiáng)度、再結(jié)晶溫度和高溫抗蠕變性能等[2-3],同時,與工業(yè)鎢合金相比具有更高的強(qiáng)度、致密度和加工性能,作為結(jié)構(gòu)材料,在火箭、導(dǎo)彈的高溫構(gòu)件及高溫電器中的結(jié)構(gòu)元件中有廣泛的應(yīng)用前景,成為近年來的研究熱點。
目前已有學(xué)者針對鉬鎢合金的制備方法、靜態(tài)/動態(tài)力學(xué)性能、氧化性能等多方面進(jìn)行了廣泛的研究。如朱琦等[2]研究了鉬鎢合金的微觀組織和室溫性能,發(fā)現(xiàn)Mo-50W合金具有比工業(yè)鎢合金更高的致密度和更好的強(qiáng)度;杜強(qiáng)非等[4]研究了鉬鎢合金在不同溫度(25~800 ℃)下的力學(xué)性能和斷口形貌;席莎等[5]通過粉末冶金法成功制備了鉬鎢合金,研究了旋鍛溫度(1 450~1 530 ℃)對鉬鎢合金棒材結(jié)構(gòu)和性能的影響;唐亮亮等[6]研究了鉬含量對鉬鎢滲銅材料燒結(jié)工藝和力學(xué)性能的影響;頁作亮等[7]采用Hopkinson桿技術(shù)研究了常溫下鉬鎢合金的動態(tài)力學(xué)性能,分析了應(yīng)變率對鉬鎢合金屈服應(yīng)力和硬化模量的影響;楊益航等[8]在鉬鎢合金表面進(jìn)行滲氮-滲硅處理,研究了鉬鎢高溫抗氧化涂層的性能及其抗氧化機(jī)理。
粉末冶金鉬鎢合金棒材是鉬鎢合金的重要產(chǎn)品形式,其力學(xué)性能與微觀組織直接相關(guān),而退火溫度又直接決定了鉬鎢合金的微觀組織,因此粉末冶金鉬鎢合金棒材的退火處理至關(guān)重要。目前,針對于退火溫度對鉬鎢合金微觀組織和力學(xué)性能的影響還較少。本文采用粉末冶金法制備了直徑為φ23.0 mm的鉬鎢棒坯,并采用旋鍛方法制備了直徑為φ6.0 mm的鉬鎢合金棒材,系統(tǒng)研究了退火溫度對鉬鎢合金棒材的微觀組織和力學(xué)性能的影響規(guī)律。
本研究所采用的實驗原料為元素鉬粉和元素鎢粉,其理化指標(biāo)見表1。首先,分別稱取50%化學(xué)計量比的原料鉬粉和鎢粉,采用兩步混料法制備出鉬鎢混合粉。隨后,將鉬鎢混合粉末裝入膠套中,密封后再整體裝入冷等靜壓設(shè)備進(jìn)行冷等靜壓處理,冷等靜壓壓制工藝為:壓力180~200 MPa,保壓時間4~6 min。再將鉬鎢冷壓坯放入中頻燒結(jié)爐中進(jìn)行燒結(jié),燒結(jié)工藝為:2 200~2 250 ℃、保溫5 h,最終制備出直徑為φ23.0 mm、相對密度約為97.5%的鉬鎢合金棒。隨后,將φ23.0 mm鉬鎢合金棒材在1 450~1 530 ℃進(jìn)行旋鍛加工,總壓縮量約為93%左右,制成尺寸為φ6.0 mm的成品鉬鎢合金細(xì)棒材。最后,將鉬鎢合金棒材進(jìn)行退火處理,退火溫度分別為1 250 ℃、1 300 ℃、1 350 ℃、1 400 ℃、1 450 ℃和1 500 ℃,保溫時間均為2 h。
對經(jīng)過不同溫度退火后的鉬鎢合金樣品進(jìn)行微觀組織和性能分析。其中微觀組織分析在TP-BX2000金相顯微鏡上進(jìn)行,力學(xué)性能分析在MTS810材料試驗機(jī)上進(jìn)行。
圖1為燒結(jié)態(tài)和旋鍛加工態(tài)的鉬鎢合金金相圖。從圖1中可以看出,燒結(jié)態(tài)的鉬鎢合金棒材具有等軸且均勻細(xì)小的微觀組織 (如圖1a所示),同時還存在少量的殘余孔隙(<3%)。旋鍛可有效地消除合金的殘余孔隙,實現(xiàn)鉬鎢合金的全致密化,同時,沿著垂直于旋鍛的方向上,合金的微觀組織被拉長變形呈纖維狀(如圖1b所示)。圖2為鉬鎢合金旋鍛棒材經(jīng)過不同溫度退火后得到的微觀組織。從圖2中可以看出,經(jīng)1 250 ℃退火后,晶?;颈3掷w維狀,表明在此溫度下合金尚處于回復(fù)階段(如圖2a所示)。隨著退火溫度的升高,晶粒逐漸發(fā)生多邊形化和等軸化(如圖2b-d所示),當(dāng)退火溫度升高至1 450 ℃時,合金基本完成再結(jié)晶(如圖2e所示)。進(jìn)一步提高退火溫度至1 500 ℃時,晶粒進(jìn)一步長大[5](如圖2f所示)。從上述結(jié)果可知,隨著退火溫度的升高,鉬鎢合金旋鍛棒材中的加工應(yīng)力逐漸消除,發(fā)生回復(fù)和再結(jié)晶,顯微組織由加工纖維狀組織逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)榈容S晶粒,并于1 450 ℃左右基本完成再結(jié)晶。此后,繼續(xù)升高溫度后,再結(jié)晶的晶粒會產(chǎn)生合并并長大,形成粗大的晶粒組織[9]。
圖1 燒結(jié)態(tài)及旋鍛加工態(tài)Mo-50W合金棒材的金相組織
圖2 Mo-50W合金棒材經(jīng)不同退火溫度后的金相組織
圖3為鉬鎢合金棒材經(jīng)過不同的退火溫度退火后的硬度變化圖,其具體數(shù)值列于表2。從圖3和表2可以看出,隨著退火溫度的提高,合金的硬度逐漸下降。同時發(fā)現(xiàn)合金硬度在1 450 ℃附近出現(xiàn)明顯轉(zhuǎn)折,溫度低于1 450 ℃時,合金硬度隨著退火溫度升高而下降較快,而在退火溫度高于1 450 ℃時,硬度隨退火溫度升高而下降的速度減緩。合金的硬度變化與微觀組織演化直接相關(guān),加工態(tài)的鉬鎢合金由于加工硬化的原因,其硬度較高[10-11]。經(jīng)退火后,變形儲能逐步得到釋放,流線型組織發(fā)生再結(jié)晶,合金的硬度迅速下降[12]。當(dāng)溫度升高至1 450 ℃時,合金的變形織構(gòu)基本消失,微觀組織轉(zhuǎn)變?yōu)榫鶆蚣?xì)小的等軸狀晶粒組織,再結(jié)晶基本完成,進(jìn)一步提高退火溫度,再結(jié)晶晶粒發(fā)生長大,合金硬度下降的趨勢放緩。
表2 Mo-50W合金棒材不同退火溫度下的硬度
圖3 Mo-50W合金棒材的硬度隨退火溫度變化的關(guān)系圖
圖4和表3為經(jīng)過不同溫度退火后的鉬鎢合金棒材的1 200 ℃高溫力學(xué)性能測試結(jié)果。從圖4中可以看出,退火溫度對鉬鎢合金棒材的高溫力學(xué)性能有明顯影響。隨退火溫度的升高,抗拉強(qiáng)度σb下降,延伸率δ出現(xiàn)先升高再下降的趨勢。當(dāng)退火溫度從1 250 ℃升高到1 450 ℃時,抗拉強(qiáng)度σb由301 MPa降低到258 MPa,延伸率由15.6%升高到18.5%。繼續(xù)提高退火溫度至1 500 ℃時,σb進(jìn)一步下降至251 MPa,但δ下降至17.9%。合金高溫力學(xué)性能的變化和微觀組織有明顯關(guān)系[13-15],當(dāng)退火溫度在1 250 ℃~1 450 ℃之間時,合金發(fā)生了回復(fù)與再結(jié)晶,由纖維狀組織向等軸狀組織轉(zhuǎn)變,纖維狀組織比例逐漸減少,等軸狀組織的比例提高,變形儲能逐漸釋放,使得合金強(qiáng)度逐漸降低,而塑性逐漸提高[16-17]。當(dāng)退火溫度達(dá)到1 450 ℃時,合金再結(jié)晶基本完成,加工硬化消失,延伸率δ達(dá)到最大值18.5%。當(dāng)退火溫度繼續(xù)升高到1 500 ℃時,再結(jié)晶晶粒開始長大,晶界數(shù)量逐步減少,使得強(qiáng)度σb進(jìn)一步降低,但由于晶粒尺寸粗化的原因,合金的塑性也開始下降,從峰值的18.5%下降至17.9%。
圖4 退火溫度對Mo-50W合金棒材在1 200 ℃下高溫力學(xué)性能影響圖
表3 經(jīng)不同退火溫度退火后的Mo-50W合金棒材在1 200 ℃下高溫力學(xué)性能
(1)粉末冶金燒結(jié)的鉬鎢合金具有均勻的微觀組織,但含有少量的殘余孔隙。旋鍛成形可有效消除燒結(jié)合金的殘余孔隙,同時獲得變形纖維狀組織。退火可使變形合金發(fā)生明顯的再結(jié)晶,并獲得等軸的細(xì)小均勻的微觀組織。
(2)退火溫度對粉末冶金+旋鍛成形鉬鎢合金棒材的力學(xué)性能有明顯影響。當(dāng)退火溫度從1 250 ℃升高到1 450 ℃時,合金的抗拉強(qiáng)度從301 MPa降低到258 Mpa,延伸率由15.6%升高到18.5%;當(dāng)溫度超過1 450 ℃時,合金棒強(qiáng)度進(jìn)一步降低至251 Mpa,而延伸率也進(jìn)一步下降至17.9%。
(3)在1 450 ℃出現(xiàn)拐點的原因是合金在該溫度退火后基本實現(xiàn)了完全再結(jié)晶,當(dāng)退火溫度低于該溫度時,隨溫度提高,加工硬化迅速消失,強(qiáng)度與硬度迅速下降,塑性提高;當(dāng)退火溫度高于該溫度時,發(fā)生再結(jié)晶晶粒長大,強(qiáng)度和硬度緩慢下降,同時塑性也下降。