楊咸啟,李飛雪,陳志雄
(1.安徽建筑大學(xué) 城市建設(shè)學(xué)院,合肥 230601;2.黃山學(xué)院,安徽 黃山 245021;3.洛陽軸承研究所有限公司,河南 洛陽 471039;4.福建龍溪軸承(集團(tuán))股份有限公司,福建 漳州 363000)
2020年5月,由我國主導(dǎo)制定的ISO/TR 20051:2020 Spherical plain bearings—Derivation of the load ratings factors技術(shù)報告發(fā)布,這是我國首次在ISO/TC 4(國際標(biāo)準(zhǔn)化組織滾動軸承技術(shù)委員會)中以技術(shù)主導(dǎo)的身份開展工作;之前由我國率先提出并作為主要制定者之一參與制定的ISO 20015:2017 Spherical plain bearings—Method for the calculation of static and dynamic load ratings已于2017年發(fā)布;這是我國軸承行業(yè)取得的標(biāo)志性成果,下面介紹這一工作的發(fā)展情況。
2013年ISO/TC 4/SC 8(國際標(biāo)準(zhǔn)化組織滾動軸承技術(shù)委員會額定載荷和壽命分技術(shù)委員會)接受了中國和德國軸承標(biāo)準(zhǔn)化組織的相關(guān)提案,將關(guān)節(jié)軸承額定載荷的計算方法作為新的ISO標(biāo)準(zhǔn)開展研究,SC 8專門成立了ISO/TC 4/SC 8/WG 8工作組。
2013年5月,在上海 ISO/TC 4年會上中國和德國先后提出的“關(guān)節(jié)軸承 額定動、靜載荷”立項,建立了“關(guān)節(jié)軸承的額定載荷”標(biāo)準(zhǔn)工作項目;2014年11月,在德國柏林ISO/TC 4/SC 8/WG 8工作組會議中討論了“關(guān)節(jié)軸承 額定動、靜載荷”標(biāo)準(zhǔn)NP草案;2015年5月,在英國倫敦ISO/TC 4/SC 8會議中確定中國專家楊咸啟作為“關(guān)節(jié)軸承 額定載荷系數(shù)的推導(dǎo)”技術(shù)報告項目負(fù)責(zé)人;2016年5月,在奧地利維也納ISO/TC 4/SC 8/WG 8工作組會議中討論了“關(guān)節(jié)軸承 額定動、靜載荷”標(biāo)準(zhǔn)CD草案以及“關(guān)節(jié)軸承 額定載荷系數(shù)的推導(dǎo)”技術(shù)報告的WD草案二稿;2017年5月,在美國亞特蘭大ISO/TC 4/SC 8/WG 8工作組會議中討論了“關(guān)節(jié)軸承 額定動、靜載荷的計算方法”FDIS草案和“關(guān)節(jié)軸承 額定載荷系數(shù)的推導(dǎo)”技術(shù)報告WD草案三稿;2018年5月,在法國巴黎ISO/TC 4/SC 8/WG 8工作組會議中討論了“關(guān)節(jié)軸承 額定載荷系數(shù)的推導(dǎo)”技術(shù)報告的CD草案;2019年11月,在瑞典斯德哥爾摩ISO/TC 4/SC 8通過了“關(guān)節(jié)軸承 額定載荷系數(shù)的推導(dǎo)”技術(shù)報告。在上述會議中,國內(nèi)外專家經(jīng)過反復(fù)討論,共同制定了ISO 20015:2017,對ISO/TR 20051:2020技術(shù)報告也給予了支持。
自20世紀(jì)90年代起,國內(nèi)開始對關(guān)節(jié)軸承的額定載荷和壽命進(jìn)行研究,主要針對通用關(guān)節(jié)軸承(圖1)進(jìn)行了試驗和理論研究[1-5]。在試驗研究中開發(fā)了專用試驗機(jī)并確定了試驗方法,典型向心關(guān)節(jié)軸承的載荷試驗結(jié)果如圖2所示。
圖1 通用關(guān)節(jié)軸承結(jié)構(gòu)Fig.1 Structure of universal spherical plain bearing
圖2 典型GE40ES向心關(guān)節(jié)軸承試驗結(jié)果Fig.2 Test results of typical GE40ES radial spherical plain bearing
理論研究主要采用有限元法計算分析了關(guān)節(jié)軸承的載荷分布,在此簡要介紹分析模型。
在小變形情況下,關(guān)節(jié)軸承2個套圈接觸的有限元方程可表示為[1-4]
(1)
i=a,b,
在軸承接觸區(qū)域,接觸條件可表示為
(2)
通過數(shù)值計算分析,求解(1)~(2)式可得典型向心關(guān)節(jié)軸承載荷分布如圖3所示。
圖3 典型向心關(guān)節(jié)軸承載荷分布Fig.3 Load distribution of typical spherical plain bearing
根據(jù)圖3的接觸應(yīng)力分布規(guī)律近似可得
p(φ)=p0[1-ε(1-cosφ)]λ,
(3)
經(jīng)推導(dǎo)可得關(guān)節(jié)軸承額定靜載荷為
C0=[p]CdkI(ε),
(4)
式中:[p]為允許軸承材料發(fā)生塑性屈服時的最小極限接觸壓力;C為套圈寬度。
基于軸承壽命試驗研究和載荷分布理論分析結(jié)果可得關(guān)節(jié)軸承額定動載荷為
(5)
式中:n為動載荷安全系數(shù)。
1997年,國內(nèi)首次制定了 JB/T 8567—1997《關(guān)節(jié)軸承 額定靜載荷》和JB/T 8565—1997《關(guān)節(jié)軸承 額定動載荷與壽命》,并在2010年做了修訂。
2013年,ISO/TC 4/SC 8/WG 8開展了關(guān)節(jié)軸承額定載荷計算方法的研究,歷經(jīng)4年,發(fā)布了ISO 20015:2017。其主要內(nèi)容如下:
對于向心關(guān)節(jié)軸承,額定靜載荷為
C0r=f0rCdk,
(6)
額定動載荷為
Cr=frCdk,
(7)
式中:f0r,fr為額定載荷計算系數(shù),與軸承結(jié)構(gòu)、材料和制造質(zhì)量有關(guān)。
對于角接觸向心關(guān)節(jié)軸承,額定靜載荷為
(8)
額定動載荷為
(9)
式中:Ds1,Ds2分別為外圈滑動接觸表面投影的最小和最大直徑。
對于推力關(guān)節(jié)軸承,額定靜載荷為
(10)
額定動載荷為
(11)
式中:f0a,fa為額定載荷計算系數(shù),其與軸承結(jié)構(gòu)、材料和制造質(zhì)量有關(guān)。
額定載荷計算公式中,需要說明系數(shù)f0r,fr,f0a,fa如何確定。ISO/TC 4/SC 8/WG 8經(jīng)過研究,發(fā)布了ISO/TR 20051:2020技術(shù)報告。
向心關(guān)節(jié)軸承載荷分布如圖4所示。
圖4 向心關(guān)節(jié)軸承載荷分布Fig.4 Load distribution of radial spherical plain bearing
徑向額定載荷的理論計算模型為
(12)
Cr=Cdkfr(ε),
(13)
cosθdθdζ,
式中:k為制造精度影響系數(shù);μ為外圈有效接觸寬度系數(shù)。
角接觸向心關(guān)節(jié)軸承載荷分布如圖5所示。
圖5 角接觸向心關(guān)節(jié)軸承載荷分布Fig.5 Load distribution of angular contact radial spherical plain bearing
徑向額定載荷的理論計算模型為
(14)
式中:gar(θ,ζ)為軸承軸向接觸應(yīng)力分布量綱一的函數(shù)。
軸向額定載荷的理論計算模型為
(15)
式中:β為接觸區(qū)域角度變量;ga(β)為軸承軸向接觸應(yīng)力分布量綱一的函數(shù);r為接觸面積分半徑變量。
徑向額定載荷的工程計算模型為
(16)
軸向額定載荷的工程計算模型為
(17)
推力關(guān)節(jié)軸承載荷分布如圖6所示。
圖6 推力關(guān)節(jié)軸承載荷分布Fig.6 Load distribution of thrust spherical plain bearing
軸向額定載荷的理論計算模型為
(18)
軸向額定載荷的工程計算模型為
(19)
介紹了ISO關(guān)節(jié)軸承額定載荷計算方法,主要結(jié)果如下:
1)ISO 20015:2017給出了3種類型關(guān)節(jié)軸承額定動、靜載荷的計算方法。
3)關(guān)節(jié)軸承額定載荷計算不僅與產(chǎn)品尺寸、材料有關(guān),還與軸承制造質(zhì)量有關(guān),需與軸承生產(chǎn)企業(yè)提供的技術(shù)參數(shù)相結(jié)合,才能精確計算軸承額定載荷。
關(guān)節(jié)軸承額定動載荷與壽命計算密切相關(guān),但關(guān)節(jié)軸承壽命計算復(fù)雜,有待ISO/TC 4/SC 8進(jìn)一步研究。